工程名称: 庐江大包庄硫铁矿选矿基建工程一标段 编号:DBZ125-SG(TGJA)-614-004(SF) 致：长沙华星建设监理有限公司安徽庐江大包庄硫铁矿项目监理部（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成 庐江大包庄硫铁矿选矿基建工程（筛分厂房）脚手架 施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。 附件：施工组织设计/单位工程施工组织设计/施工方案 承包单位（章） 项目经理 日 期 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师 日 期 审查意见： 项目监理机构 总监理工程师 日 期 安徽庐江大包庄硫铁矿选矿基建工程（筛分厂
房）
DBZ/FA04-2011
脚手架施工方案
编制： 审核：审批：
铜陵有色金属集团铜冠建筑安装有限责任公司
二○一 一年七月二十五日
总 工 程 师：
工 程 部：
安 质 部：
编 制 单 位：铜陵有色铜冠建筑安装有限责任公司
项 目 经 理：
审 核 人：
编 制 人：
目 录
1、编制依
据………………………………………………………………12、工程概
况………………………………………………………………13、脚手架构配件的质量标
准……………………………………………14、脚手架的用
途…………………………………………………………15、脚手架的搭
设…………………………………………………………26、脚手架基础做
法………………………………………………………2
7、排水措
施……………………………………………………………3
8、构造要求及做
法………………………………………………………2
9、搭设要
求………………………………………………………………6
10、脚手架设计计
算……………………………………………………6
1.编制依据：
《建筑施工计算手册》 中国建筑工业出版社《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社
《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社《建筑结构荷载规范》GB50009-2006中国建筑工业出版社
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）
庐江大包庄硫铁矿选矿基建工程筛分厂房结构施工图纸
2.工程概况：
2.1 工程的构成和基本特征
项目名称：庐江大包庄硫铁矿选矿基建工程；建设地点：安徽省庐江县罗河镇大包庄；工程建设单位：安徽金牛矿业有限公司；
工程监理单位：长沙华星建设监理有限公司；工程设计单位：中蓝连海设计研究院；
施工单位：铜陵有色铜冠建筑安装有限责任公司；地质勘察单位：安徽工程勘察院；2.2 结构构造特点
筛分厂房为框排架结构，独立基础，天然地基，轴线尺寸18m×18m；±0.000相当于绝对标高75.000m，建筑物高度21.7m。
3.脚手架构配件的质量标准
3.1钢管用外径48mm,壁厚3.5 mm焊接钢管, 采用力学性能适中的Q235A钢,其力学性能符合国家现行标准《碳素结构纲》GBT700中Q235A钢的规定，钢管有弯曲、压扁等缺陷的不得使用。
3.2扣件符合GB15831-1995《钢管脚手架扣件》规定，不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件必须转动灵活，当扣件夹紧钢管处最小距离不小于5mm，扣件防止锈蚀。3.3脚手板用木脚手板 ，长度4-6m，宽度不低于200mm，厚度不低于50mm，材质符合《木结构设计规范 》（GBJ5）中Ⅱ级材质规定，不得有腐朽、贯通节疤。
4.脚手架的用途
本工程拟采用双排落地式钢管扣件脚手架。本脚手架为砌筑用脚手架及
外围封闭脚手架，搭设高度23.3米，脚手架外立杆里侧满挂密目网全封闭。
5.脚手架的搭设
5.1 脚手架搭设布置
立杆纵距1.5米，横距1.2米； 内立杆距离建筑物外皮0.35米；步距1.8米；脚手架与建筑物连接点采用两步三跨，竖向间距3米，水平三跨;小横杆间距0.75米。5.2 施工准备
5.2.1技术负责人对有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。
5.2.2按规范规定要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
5.2.3经检验合格的构配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
5.2.4清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5.3搭设流程
5.3.1摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆口紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板→绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护。
5.3.2放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆口接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆低端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40-60Nm力拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段。按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。
5.3.3交圈后，再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连墙连（或加抛撑），按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……，随搭设高程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆（在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。
6 .脚手架基础做法
6.1首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围3‰找坡。回填土夯实后，上面做3:7灰土两步,浇注200mm厚C20砼垫层。6.2按立杆间距进行放线定位，垫通板,底座放在通板上,底座上放置立
杆，高于自然地平100MM。
7.排水措施
在距落地式双排脚手架外立杆外侧0.5米处，设置一排水沟，宽30cm深40cm,在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排入排水管网，排水沟坡度为3‰。见下图
8.构造要求及作法
8.1纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
8.1.1 纵向水平杆的构造应符合下列规定：
1、 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；
2、 纵向水平杆接长采用对接扣件连接,对接应符合下列规定：
1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不要设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3
2）使用木脚手板，纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；
8.1.2横向水平杆的构造应符合下列规定：
1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端至装饰面的距离不应大于100mm；
2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；
3、当使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上 。
8.1.3 脚手板的设置应符合下列规定：
1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm；
2、木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。 脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm。
3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。8.2立杆
8.2.1 每根立杆底部应设置底座和垫板。
8.2.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 8.2.3 脚手架底层步距不大于2m 。
8.2.4 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。
8.2.5立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：
1、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心主节点的距离不宜大于步距的1/3；
2、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm8.2.6 立杆顶端宜高出檐顶上皮1.5m。8.3连墙件
8.3.1连墙件的布置应符合下列规定：
1、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；
2、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；3、采用菱形布置。
8.3.2 本工程双排脚手架， 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。8.3.3连墙件的构造应符合下列规定：
连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
8.3.4当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角60度；连接点中心至主节点的距离不大于300mm。抛撑在连墙件搭设后拆除。8.4门洞
8.4.1 双排脚手架门洞 采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角a应在45-60度夹角之间。
8.4.2 双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：
1、双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图标节间设置一根斜腹杆。
2、斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；
3、斜腹杆采用通长杆件，当必须接长使用时， 采用对接扣件连接。8.4.3 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1-2步。
8.4.4门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均增设一个防滑扣件，该扣件紧靠主节点处的扣件。
8.4.5双排脚手架搭设高度为15m，剪刀撑采用纵向和高度方向连续设置，与地面夹角为450。见下图：
预埋件焊
接
拉结点设置 拉结点设置 8.4.5.1 剪刀撑的设置应符合下列规定：
1、每道剪刀撑跨越立杆的根数最多为5根 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角为45度；
2、双排脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
3、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1.0m，用3个扣件连接；4、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
9、搭设要求
9.1脚手架必须配合施工进行搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
9.2每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
9.3底座安放应符合下列规定：
9.3.1底座、垫板均应准确地放在定位线上；
9.3.2垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板 。9.4立杆搭设应符合下列规定：
9.4.1严禁将外径48mm与51mm的钢管混合作用；
9.4.2开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
9.4.3当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平
杆、横向水平杆后，立即设置连墙件；9.5纵向水平杆搭设应符合下列规定：
9.5.1纵向水平杆的搭设 符合 规范 构造规定；
9.5.2在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
9.6 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定 ：9.6.1栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；9.6.2上栏杆上皮高度应为1.2m；9.6.3挡脚板高度不应小于180mm；9.6.4中栏杆应居中设置。
9.7脚手板的铺设应符合下列规定：
在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；
9.8模板支架搭设 符合本规范 构造规定外，尚应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）的有关规定。
10.脚手架设计计算
落地架计算书 一、参数信息:脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为1.80 米；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 23.3 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.35米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3；立杆总数为 1064；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；考虑到钢管锈蚀，验算时按Φ48×3.0计算横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1；风荷载参数
按安徽省合肥地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数μz为1.42，风荷载体型系数μs为0.65；
考虑风荷载；静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值):0.110；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；地基参数
地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和
均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/4=0.131 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.000×1.500/4=0.750 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.131+1.4×0.750 = 1.247 kN/m；
小横杆计算简图
强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =1.247×1.2002/8 = 0.225 kN.m； σ = Mqmax/W =50.010 N/mm2；
小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.131+0.750 = 0.915 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×0.915×1200.04/(384×2.060×105×107800.0)=1.112
小横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8.000 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×1.200=0.040 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200×1.500/4=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 2.000×1.200×1.500/4=0.900 kN；
荷载的计算值: P=(1.2×0.040+1.2×0.158+1.4×0.900)/2=0.748
大横杆计算简图
强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算::M2max=0.417×0.748×1.500= 0.468 kN.m； M = M1max + M2max = 0.009+0.468=0.477 kN.m
抗弯强度:σ= 0.477×106/4490.0=106.272 N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ= 106.272 小于[f]=205.0N/mm2；挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.033×1500.04 /(100×2.060×105×107800.0) =0.051 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：（0.040+0.158+0.900）/2=0.549kN
V= 3.029×0.549×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×107800.0 )= 2.526最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.526=2.577 mm；
大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.500=0.050 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.200×1.500/2=0.315 kN；活荷载标准值: Q = 2.000×1.200×1.500 /2 = 1.800 kN；荷载的计算值: R=1.2×(0.050+0.315)+1.4×1.800=2.958 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248G1 = 0.125×23.300 = 2.908 kN；
脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35G2= 0.350×4×1.500×(1.200+0.3)/2 = 1.575 kN；
栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为
G3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN；
吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005G4 = 0.005×1.500×23.300 = 0.175 kN；经计算得到，静荷载标准值
=NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.988 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
= 2.000×1.200×1.500×1/2 = 1.800 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.350 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.420 ； Us -- 风荷载体型系数： 公式为:
其中:
An－一步一跨内钢管的总挡风面积； An=(la+h+0.325×la×h)×d； Aw－一步一跨内钢管的总挡风面积； Aw=(la×h-An)×φw；
φw－－密目式安全网的挡风系数。由于国家没有出台对密目式安全网挡风系数
的规定，本计算书参照《建筑技术》1999年第8期《脚手架结构的设计规
定和计算方法》一文取密目式安全网的挡风系
值为0.5；
la－－立杆纵距(m)，为1.50； h －－立杆步距(m)，为1.80；
0.325－－脚手架立面每平方米内剪刀撑的平均长度； d －－钢管外径(m)，为0.048；
得到:An=(1.50+1.80+0.325×1.50×1.80)×0.048=0.201m2； Aw=(1.50×1.80-0.201)×0.50=1.250m2；
φ=1.2×(0.201+1.250)/(1.50×1.80)=0.645；
全封闭式脚手架风荷载体型系数μs=1.0×φ=0.645； 界面取值为0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.350×1.420×0.649 = 0.226 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.988+ 1.4×1.800= 8.505 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.988+ 0.85×1.4×1.800= 8.127
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
= 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.226×1.500×
1.8002/10 = 0.131 kN.m；六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.505 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.530计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.181 m； Lo/i = 200.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.180
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 8505.000/(0.180×424.000)=111.440 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 111.440 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.127 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.530计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.181 m； Lo/i = 200.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.180立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8127.108/(0.180×424.000)+130581.711/4490.000 = 135.570 立杆稳定性计算 σ = 135.570 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
= NG2+NG3+NG4 = 2.080 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.800 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； =[0.180×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×2.080
+1.4×1.800)]/(1.2×0.125)=70.980 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 70.980 /(1+0.001×70.980)=66.275 m；
H]= 66.275 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H]=50.000 m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
= NG2+NG3+NG4 = 2.080 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.800 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.131/(1.4 × 0.85) = 0.110 kN.m；
=( 0.180×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.080+0.85×1.4×(1.800+
0.180×4.240×0.110/4.490)))/(1.2×0.125)=58.683 m；
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 58.683 /(1+0.001×58.683)=55.430 m；
[H]= 55.430 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H]=50.000 m。
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.226 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： = 1.4×Wk×Aw = 5.121 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 10.121 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=350.000/15.900的结果查表得到0.941； A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.941×4.240×10-4×205.000×103 =
92 kN；
=10.121 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: = fgk×Kc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =90.301 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.127 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=90.301 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！ 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容