骨架密实型水泥稳定碎石干缩性能研究

泥剂量下（2.5% ,3.0%）骨架密实型水泥稳定碎石的干缩性能。前28d骨架密实型与悬浮密实型水泥稳定碎石干 缩系数相差不大,100d后骨架密实型水泥稳定碎石干缩系数要低于悬浮密实型水泥稳定碎石。2.5%水泥剂量骨

架密实型水泥稳定碎石干缩系数要低于3.0%水泥剂量的水泥稳定碎石。关键词：道路工程;水泥稳定碎石;骨架密实型;干缩性能中图分类号：U416. 213

文献标识码：B0引言合料已经广泛应用在上述省份的公路建设中。主要 针对骨架密实型水泥稳定碎石抗裂性能进行研究,

分析骨架密实型水泥稳定碎石的干缩性能以及水泥

骨架密实结构水泥稳定碎石具有较高强度（抗 拉强度），较低的温缩系数、干缩系数，从而表现出 良好的抗裂性能口可。水泥稳定碎石混合料中

o. 075mm以下的细集料含量越多，混合料抵抗干缩

剂量对骨架密实型水泥稳定碎石干缩性能的影响。1水泥稳定碎石级配设计能力越差口7。安徽省、河南省、浙江省、江苏省等 都已经提出了抗裂性骨架密实型水泥稳定碎石的级 配并制定了地方标准，骨架密实型水泥稳定碎石混

水泥稳定碎石材料均采用四档料,分别为：0 ~

5mm、5 ~ 10mm、10 ~ 20mm、20 ~ 40mm,各挡材料的

筛分结果见表1。表1石料筛分结果材料 通过下列筛孔曲）的质量百分率（％）0.0750 ~ 5 mm

0.150.322.10.61.1855.42.3681.44.759.5100.093.113.2 161926.531.537.512.017.240.899.48.35 〜10mm10 ~20mm100.044.2

11.971.794.94.9100.084.520 ~ 40mm95.7100.0通过对四档材料进行级配设计,分别得到骨架

密实型水泥稳定碎石和悬浮密实型水泥稳定碎石的

数值来反映试件本身的干缩特性，精确度可达

10「° ；另一种是使用电阻应变计通过被测材料试件

设计级配,设计级配详见表2、表3、图1、图2。表2骨架密实型水泥稳定碎石级配与补偿试件接入卧式半桥连接而产生的电阻变化率

精确测定试件本身的干缩特性，精确度可达10no

通过下列筛孔（mm）的质量百分率（% ）级配根据试验条件和对精度的要求,本项目采用千分表

31.537.50.075级配范围设计级配0.6 2.364.759.519

测量干缩量的方法，即将两只千分表安装在试件两

3~63.68~16 20 - 2828-3638-4658 -70 88 -10010012.2 24.430.339.467.9 98.6100侧，分别读数，总和即为干缩量,并对试件称重。失水率：Mo/(1+0. Olw)2干缩试验结果分析现今测量水泥稳定级配碎石干缩特性有两种常 用方法:一种是通过读取安装在试件两侧的千分表

2。。(1)—68 —北方交通2021年第3期表3悬浮密实型水泥稳定碎石级配通过下列筛孔(mm)的质量百分率(% )级配0.075

级配范围

2 ~7 3.7

0.15 0.3 5 -14 6.9

0.6 1.18 2.36 4.75 9.5 13.2 16 19 26.5 31.53 ~10 5.3

8-19 12 ~26 19 -36 30 -50 47 -66 58 -72 65 -82 73 ~87 90 -100 100设计级配 12.6 17.2 25.2 32.4 53.0 65.9 75.8 84.9 97.8 99.40.0(D0.30.G 1.18

4.(o 13.2 lb 19筛孔尺寸/mm图1悬浮密实型水稳定碎石级配90 ；................

80(5Q504030…f级配下限.20:.....

二♦级配上限”4级配中值…♦设计级配0.075 0.62.36 4.75

9.5

1931.5 37.5筛孔尺寸/mm图2骨架密实型水稳定碎石级配干缩应变：(、0 -、t)+(% 一 ％)St= i；⑵平均干缩系数：£t0)式中:M。一标准试件的初始重量(g);M,一干缩试验t时标准试件的重量(g);w—试件的含水量,以试件的最佳含水量代;

%、％—千分表左表、右表初始读数(mm);处、％—干缩试验t时千分表左表、右表读数

(mm)；Lo一试件的初始长度(400mm);试验期为t时的干缩应变；8—干缩试验t时的平均干缩系数。本次干缩试验分为两组，每组5个平行试件,三 组试件分别为3.0%水泥剂量的骨架密实型水泥稳 定碎石试件、3.0%水泥剂量悬浮密实型水泥稳定碎

石试件以及2.5%水泥剂量的骨架密实型水泥稳定

碎石试件。通过室内干缩试验对比研究级配类型以

及水泥剂量对水泥稳定碎石材料干缩性能的影响。(1)骨架密实型水泥稳定碎石干缩性能影响分

析通过表4及图3、图4可知骨架密实型和悬浮

密实型水泥稳定碎石试件的干缩应变与干缩系数随

着失水率的增加而逐渐增大。骨架密实型和悬浮密

实型水泥稳定碎石试件第7d干缩应变和干缩系数

相对于第28d干缩应变和干缩系数均呈现急剧增加

的趋势。骨架密实型水泥稳定碎石试件第28d的干

缩应变是第7d干缩应变的2. 61倍,干缩系数是第

表4骨架密实型与悬浮密实型水泥稳定碎石试件干缩试验结果3.0%水泥剂量的骨架 3.0%水泥剂量的悬浮龄期 密实型水泥稳定碎石试件 密实型水泥稳定碎石试件(d)失水率 干缩应变干缩系数失水率 干缩应变干缩系数(%)(10~6)(W6)(%)(10，)(IO\")72.22105.347.42.66104.039.0282.85274.896.43.47287.482.71003.64377.6112.14.16613.7147.7(tod钗归翳

4.图3干缩应变随失水率变化曲线€0 S

龄期/d图4干缩系数随时间变化曲线2021年第3期沈阳等:骨架密实型水泥稳定碎石干缩性能研究—69 —7d干缩应变的2.03倍。悬浮密实型水泥稳定碎石试件第28d的干缩应 变是第7d干缩应变的2.76倍,干缩系数是第7d干

缩系数的2. 12倍。第28d后骨架密实型水泥稳定

碎石和悬浮密实型水泥稳定碎石试件干缩应变和干

缩系数增加速度均逐渐变缓。骨架密实型水泥稳定

碎石试件第100d后的干缩应变相对于28d的增加

T 37.4%，干缩系数增加了 16. 3% ；悬浮密实型水

泥稳定碎石试件第100d后的干缩应变相对于28d 的增加了 113.5%，干缩系数增加了 78. 6% o随着时间的推移骨架密实型和悬浮密实型水泥 稳定碎石的干缩应变与干缩系数在28d后增长幅度 逐渐变缓，但是悬浮密实型水泥稳定碎石试件的增

长幅度明显要大于骨架密实型水泥稳定碎石试件。

骨架密实型水泥稳定碎石试件的干缩应变和干缩系

数均小于悬浮密实型水泥稳定碎石试件。(2)水泥剂量对骨架密实型水泥稳定碎石干缩

性能得影响通过表5及图5、图6可知水泥稳定碎石试件

的干缩应变与干缩系数随着失水率的增加而逐渐增

大。骨架密实型水泥稳定碎石试件前28d干缩应变

和干缩系数急剧增加,28d后增速逐渐放缓。3. 0%

水泥剂量的骨架密实型水泥稳定碎石试件第100d龄

表5不同水泥剂量骨架密实型水泥稳定碎石试件干缩试验结果3.0%水泥剂量的骨架

2.5%水泥剂量的骨架龄期 密实型水泥稳定碎石试件 密实型水泥稳定碎石试件(d)失水率 干缩应变干缩系数失水率 干缩应变干缩系数 (%)(10~6)(10-6)(%)(10~6)(IO\")72.22105.347.42.6774.027.7282.85274.896.43.37249.574.11003.64377.6112.13.96318.480.44 0O3 5O(gio3 0O2 5O2 O 01 5O1 O 0 5OO

.3.0%水泥剂量

水泥剂量2.53

3.544.5失水率/%图5

干缩应变随失水率变化曲线120110 O8O 6O 4O 2OO

3.0%小屁剂量 -*-2 5%水泥剂量28 100

龄期/d图6干缩系数随时间变化曲线期干缩系数相应于28d龄期增加了 16.3%,干缩应

变增加了 37.4%。2.5%水泥剂量的骨架密实型水

泥稳定碎石试件第100d龄期干缩系数相应于28d

龄期增加了 8.5%，干缩应变增加了 27.6% o通过对比可知：2.5%水泥剂量的骨架密实型水

泥稳定碎石试件的干缩应变以及干缩系数均比3. 0%水泥剂量的骨架密实型水泥稳定碎石试件的干缩应变和干缩系数要低。3结论(1) 骨架密实型水泥稳定碎石试件干缩应变和

干缩系数要低于悬浮密实型水泥稳定碎石试件，骨

架密实型水泥稳定材料的干缩抗裂性能要优于悬浮

密实型。(2) 水泥稳定碎石材料的干缩均主要发生在前 28d,后期干缩应变以及干缩系数增长缓慢,但是悬

浮密实型水泥稳定碎石试件的后期增长幅度明显要

大于骨架密实型水泥稳定碎石试件。(3) 水泥稳定碎石材料性能受水泥剂量影响较

大,2.5%水泥剂量的干缩系数相应于3.0%水泥剂

量的干缩系数降低了 28. 3%。因此在施工实际过

程中，尽量避免单纯通过提高水泥剂量来提高强度

指标,建议对水泥稳定材料级配进行优化设计。参考文献[1]

胡龙泉，蒋应军，等.骨架密实型水泥稳定碎石路用性能[J].

交通运输工程学，2001(4) ：37 - 40.[2]

张嘎吱.考虑抗裂性能的水泥稳定类材料配合比设计方法研

究[D].西安:长安大学,2001.[3] 李明杰，蒋应军，戴经梁.水泥稳定碎石缩裂机理及在级配设 计中应用[J].武汉理工大学学报,2010(3) ：1 -3.[4] 张金龙，李文瑛，吕文全，等.振动法水泥稳定碎石基层抗裂级 配优化设计研究[J].公路交通技术,2014(2) ；5 -8+12.(下转第73页)

2021年第3期王大勇：国道京抚线铁岭市凡河至平顶堡段改建工程交通量预测分析—73 —计，就得到了本项目各段的交通量预测结果，见表13。表13各分段交通量预测结果（单位:小客车辆/日）测结果，将各分段交通量与其对应的路线长度进行

加权计算,就得到了本项目全线的交通量预测结果,

诱增交通量见表14。KI 9 +420 ~特征年份K0+000 ~K10 +780 ~K19 +420表14本项目交通量预测结果（单位:小客车辆/日）K10+78020222027K25 +570155351647019715228091574618849特征年份 交通量 增长率（％）18596215142022 2027

159021903622023246732032203721807244313 73 02 31 Q241032635625553279422032 2037

2042267153本项目交通量预测结果2042 26979通过以上分析，得到了本项目各分段交通量预

Traffic Volume Prediction and Analysis of Reconstruction Project of Fanhe 一

Pingdingpu Section in Tieling City of Beijing 一 Fuyuan National HighwayWang Dayong(Liaoning Highway Surveying and Designing Company,Shenyang 110006,China)Abstract The route of reconstruction project of Fanhe 一 Pingdingpu section in Tieling city of Beijing 一

Fuyuan national highway starts from the park road in the north of financial service outsourcing park in Xintun

village, Fanhe town, Tieling city, and ends at the existing Beijing 一 Fuyuan national highway in the south of Jianshe village, Pingdingpu town, Tieling city, with a total length of 25.970km・ The final traffic volume of distant

view is determined through the prediction and analysis of the traffic volume of the project.Key words Beijing - Fuyuan line ； Reconstruction project； Traffic volume prediction（上接第69页）Research on Dry Shrinkage Performance of Cement

Stabilized Macadam with Dense SkeletonShen Yang、Wang Zhongqing, Ye Shizhen、Qiu Shi(JSTI Group East China(Zhejiang) Engineering Design Co. , Ltd. ,Hangzhou 310012,China)Abstract The dry shrinkage performance of cement stabilized macadam with two gradation types like

denseskeleton and densesuspension are compared and studied, and meanwhile the dry shrinkage performance of cement stabilized macadam with dense skeleton is studied under different cement dosages (2. 5% , 3.0% ) . In the first 28 days, there is no significant difference in the dry shrinkage coefficient between the cement stabilized

macadam with dense skeleton and that with dense suspension. 100 days later, the dry shrinkage coefficient of the cement stabilized macadam with dense skeleton is lower than that of the cement stabilized macadam with dense suspension. The drying shrinkage coefficient of cement stabilized macadam w让h dense skeleton of 2. 5% cement

dosage is lower than that of 3 ・ 0% cement dosage・Key words Road engineering ； Cement stabilized macadam ； Dense skeleton ； Dry shrinkage performance