广元碧桂园二期总承包工程
（别墅区）
落地钢管扣件式脚手架 搭拆施工方案
编制单位：四川省建筑机械化工程公司 编制日期： 二O一四年四月十日
目 录
D1
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范
编制依据····································3 工程概况····································3
脚手架搭设··································4 质量标准····································7 安全技术措施································8 落地钢管扣件式脚手架计算书··················10
钢管脚手架搭设施工方案
第一节 编制依据
D2
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 1、碧桂园二期工程施工设计图。 2、碧桂园二期工程施工组织设计。 3、国家、省市有关的操作规程、验收规范。
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011，J84-2011、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）。
5、四川省、广元市、四川省建筑机械化有限公司有关的安全规定、管理制度。 6、公司执行的GB/T19001、GB/T24001、GB/T28001三个技术标准以及《质量、环境、职业健康、安全管理手册》（Q/CJL/QEO-SC）、《程序文件汇编》（Q/CJL/QEO/CX）有关质量、职业健康、安全、环境、文明施工的制度和作业文件。
第二节 工程概况
1.1广元碧桂园投资有限公司投资新建的广元碧桂园二期总承包工程别墅区G148T户型，G165T户型工程：其中G165T户型是（8-15#，22#-29#、39-44#、51#-55#、60-62#、66#-70#，G148T户型是（5-7#、16-21#、30#-38#、45-50#、56#-59#、63-65#）共计：66栋。总建筑面积：32250.00㎡，其中G165T户型（每栋）514.00㎡、G148T户型（每栋）460.00㎡由四川省建筑机械化工程公司承建。
1.2、属于框架结构；地上3层；地下0层；基础为独立基础。
1.3、建筑高度：最高点12.13m；一层层高：3.75m，二层层高：3.50m，三层层高：3.30m（至坡屋面檐口高度）。
1.4、总建筑面积：32250.00㎡；总工期:307 天（2014-4-10至2015-2-10）。 1.5、本工程由广元碧桂园投资有限公司投资建设，广东博意建筑设计院有限公司设计，中国建筑西南勘察设计研究院有限公司勘察，广东中火炬监理咨询有限公司监理，四川省建筑机械化工程公司组织施工；由刘万谋担任项目经理，赵鹏担任技术负责人。
1.6、抗震设防类别：丙类。 1.7、抗震设防烈度：7度。
1.8、建筑结构安全等级：二级。
D3
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 1.9、耐火等级：二级。 1.10、建筑设计使用年限：50年。 1.11、建筑层数：3层。
第三节、脚手架搭设
1、根据施工现场实际情况，安全防护脚手架的搭设可按一般防护脚手架搭设。 2、脚手架采用落地钢管扣件式脚手架，所用材料为：Ф48.30mm×3.60mm钢管；锻钢扣件；脚手板（45mm*300mm*3000mm竹串片脚手板），2000目密目式安全防护网；12#铁丝等。
4.搭设脚手架所用材料进场后必须进行严格检查，检查内容为:
4.1、所用锻钢扣件应有出厂产品质量合格证，无裂痕，断裂，螺杆螺丝松紧自如，无乱丝口，无断裂现象。
4.2、钢管外径、壁厚、端面等的偏差、应分别符合规范JGJ130-2001表8.1.5的规定。
4.3、钢管必须经过防锈处理。
4.4、旧钢管有裂缝、严格变形、锈蚀严重的严禁使用。
4.5、竹串片脚手板应牢固无松动，无虫蛀，竹串片应光滑，不应有毛刺。 4.6、密目网应密目均匀，无破烂孔洞。 5、施工工艺
5.1、脚手架搭设顺序：脚手架基础--- 摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）---逐根竖立杆，随即与扫地杆扣紧---装扫地小横杆或大横杆与立杆扣紧---安第一步大横杆（与立杆扣紧）---安第一步小横杆---安第二步大横杆---安第二步小横杆---加设临时斜撑杆（上端与第二大横杆紧扣，在装设两道连墙杆后可拆除）---第三步、第四步大小横杆---连墙杆---顶撑---接立杆---加设剪刀撑张挂安全网。（以此步骤
D4
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 往上搭设计）。
5.2、立杆基础：落地钢管扣件式脚手架总高度为11.50m，（斜屋顶高度），立杆基础设置在回填土上，回填土必须经分层夯实，回填土上浇筑C20混凝土垫层200mm*80mm通常设置，加垫200宽的木方，有足够的强度承担脚手架的荷重，并做好排水沟渠。
5.3、立杆间距：脚手架立杆纵距为1.5m，横距为0.8m，立杆与墙体净距为0.3m，脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一水平面上，以保证脚手架的整体性。
5.4、大横杆设置：大横杆除扫地杆距地0.2m外，其步高为1.8m，大横杆设置在立杆的内侧，相邻两接头相互错开，以保证脚手架的整体性。
5.5、小横杆设置：外脚手架立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆上，以形成空间格构架整体受力。小横杆设置在大横杆的上方且沿立杆同一方向布置。小横杆两端各伸出立杆净长度0.2m，并尽量保持一致。
6、剪刀撑设置：脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，按水平距离6m设置一排剪刀撑，剪刀撑钢管与地面成60度角，自下而上，左右连续贯通设置，剪刀撑在搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一斜杆扣在小横杆的外伸部分上，以免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣件与立杆节点的距离不宜大于0.2m，最下面的斜杆与立杆的结点离地面为0.2m，以保证外架的稳定性。
7、架体与建筑物拉接
7.1、脚手架与建筑物水平方向按4m设一刚性拉接点，拉接点做法：用短钢管预埋在梁内，然后用钢管、扣件与架体连接。每隔6m设一道顶撑，每层转角处第一根立杆必须拉接，垂直方向按每楼层设一刚性拉接点，所有拉接点按梅花形上下错开设置，顶部按水平方向设刚性拉接点，拉接点保证牢固，不移动变形，并尽量设
D5
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 置在外架大小横杆接点处。
7.2、外墙装饰阶段拉接点也必须满足上述要求，除施工的需要，必须重新补设拉接点，以确保外架安全可靠。
8、脚手板与防护栏杆
8.1、操作层满铺脚手板，脚手板交接处平整，无探头板。脚手板应完好无损，应搭两跨，三根小横杆支撑。
8.2、脚手架采用合格的密封式安全网封闭，且将安全网固定在外立杆里侧，安全网采用18号铅丝张挂严密。
8.3、脚手架搭设高度高出裙楼檐口操作面1.5m，从第二步起设1.2m高钢管防护栏杆和0.3m高踢脚栏杆，顶排防护栏杆不少于2道。
8.4、施工层下必须挂一道水平安全网，往下推算每隔4步挂一道水平安全网。底部一层高处必须挂一道密目水平安全网封闭。
9、杆件连接
9.1、钢管脚手架立杆采用对接，在杆件最后一步高时，视情况考虑采用搭接，大横杆采用对接和搭接，剪刀撑和其它杆件采用搭接，搭接长度为100㎝，其他杆件的搭接长度为100㎝，且均不少于2只旋转扣件紧固。端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离，不应小于100㎜。
9.2、相邻杆件搭接，对接错开，同一平面上接头不超过50%。 10、连墙件：此脚手架与墙的连接，任然采用两步三跨的原则设置。 11、每栋楼设置安全通道一至二处，不能少于一处，设置原则为，距离主施工道路临近的一面。
第四节、质量标准
1、材质要求：钢管表面锈蚀深度不应大于0.5㎜。扣件使用前应进行质量检查，
D6
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件应进行防锈处理。脚手板不得有严重松动.翘曲和严重腐朽。
2、技术要求与允许偏差：脚手架搭设技术要求与允许偏差按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中表8.2.4要求施工。
3、脚手架拆除
3.1、脚手架拆除之前，应全面检查脚手架的扣件连接，连墙件，支撑系统等是否符合构造要求。
3.2、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
3.3、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
3.4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
3.5、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5米）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
3.6、脚手架拆除过程中，应设专人在警戒区中巡查，严禁外人进入。
第五节、安全技术措施
1、必须有完善的安全防护措施，按规定设置安全网，安全网间的搭接处用绑扎丝连接起来，不得留有间隙，安全网内的杂物必须及时清理。
2、搭设脚手架必须由经安全部门培训合格持证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病等的不得上高空操作。
3、操作人员必须正确使用个人防护用品，上高空必须系好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋，严禁酒后上班。
4、严禁在脚手架上堆放钢模板、木材等材料，确保脚手架畅通及防止超载。 5、认真执行每周一次的定期检查制度，对发现问题应及时整改，架子班负责架
D7
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 子维修和保养工作。
6、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。
7、脚手架拆除顺序一般为护脚栏杆，栏杆，剪刀撑牵杆，横杆，立杆，按自上而下先安装后拆，后安装者先拆，逐步拆除、一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。
8、拆下的构件与零配件，应按类堆放，严禁高空抛掷。 9、安全教育
9.1、进入施工现场必须戴安全帽，穿硬底鞋，不得赤脚，并正确使用个人劳动保护用品。
9.2、高处作业不准向下或向上抛扔材料和工具等物件，悬空作业系好安全带。 9.3、严禁毁坏或擅自拆除安全设施，严禁酒后上班。 10、注意事项
10.1、杆件的间距和布置按规定进行搭设。
10.2、立杆的垂直度偏差为架高的1/200。相邻两根立杆的接头应错开,同步内每隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不应小于50㎝，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。并力求不在同一步架中出现。
10.3、小横杆用扣件紧固大横杆上，靠近立杆的小横杆应紧固于立杆上。 10.4、 脚手架各杆件相交深处端头均应大于10㎝，以防止杆件滑落。
第六节、落地钢管扣件式脚手架计算书
1.此脚手架设置为落地式脚手架，且脚手架底杆设置位置为回填土质，应分层夯实。
2.在基层土面上，用200mm*45mm木板通常设置钢管垫木，并在钢管端部设置堵头锚栓，以固定脚手架底杆。
D8
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 3.设置200mm*200**砖砌抹水泥砂浆排水沟，用以排水，以免造成积水后地基沉陷，影响架体安全。
4.落地钢管扣件式脚手架的计算参照：
4.1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 4.2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 4.3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 4.4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范 5、参数信息: 5.1、脚手架参数
5.1.1、搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.80 米。
5.1.2、计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 11.5 米，立杆采用单立管。 5.1.3、内排架距离墙长度为0.30米。
5.1.4、小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2根。 5.1.5、采用的钢管类型为 Φ48.30mm×3.60mm。
5.1.6、横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80。 5.1.7、连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接。
5.1.8、连墙件连接方式为单扣件； 5.2.1、活荷载参数
5.2.2、施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 5.2.3、同时施工层数:2； 5.3、风荷载参数
D9
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 5.3.1、四川省广元市，基本风压为0.30。 5.3.2、风荷载高度变化系数μz为0.84。 5.3.3、风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。 5.4、静荷载参数
5.4.1、每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394； 5.4.2、脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
5.4.3、安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:2； 5.4.4、脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片； 5.5、地基参数
5.5.1、地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kN/m2):120.00； 5.5.2、基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。
横杆的计算:
D10
、小
6B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 6.1、小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 6.2、按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.3、均布荷载值计算：
6.3.1、小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
6.3.2、脚手板的荷载标准值: P2= 0.30×1.500/3=0.175 kN/m ； 6.3.3、活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；
6.3.4、荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.356 kN/m；
小横杆计算简图
6.4、强度计算：
6.4.1、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 6.4.2、计算公式如下:
6.4.3、最大弯矩 Mqmax =2.356×1.1002/8 = 0.356 kN.m；
σ = Mqmax/W =70.149 N/mm2；
6.4.4、小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！
6.5、挠度计算:
D11
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 6.5.1、最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 6.5.2、荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ；
6.5.3、最大挠度 V = 5.0×1.713×1100.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.301 mm；
6.5.4、小横杆的最大挠度小于 1100.0 / 150=7.333 与10 mm,满足要求！ 7、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
7.1、荷载值计算：
7.1.1、小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.100=0.042 kN；
7.1.2、脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.100×1.500/3=0.193 kN； 7.1.3、活荷载标准值: Q= 3.000×1.100×1.500/3=1.650 kN；
7.1.4、荷载的计算值: P=(1.2×0.042+1.2×0.193+1.4×1.650)/2=1.296 kN；
大横杆计算简图 7.2、强度计算：
7.2.1、最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
D12
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 7.2.2、均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m；
7.2.3、集中荷载最大弯矩计算公式如下:
7.2.4、集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.296×1.500= 0.519 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.010+0.519=0.529 kN.m
7.2.5、抗弯强度:σ= 0.529×106/5080.0=104.203 N/mm2；
7.2.6、大横杆的抗弯强度σ= 104.203 小于[f]=205.0N/mm2；
7.3、挠度计算：
7.3.1、最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm
7.3.2、均布荷载最大挠度计算公式如下:
7.3.3、大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052
D13
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 mm；
7.3.4、集中荷载最大挠度计算公式如下:
7.3.5、集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.042+0.193+1.650）/2=0.942kN
V= 1.883×0.942×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 2.385 mm； 7.3.6、最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.385=2.437 mm；
7.3.7、大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ 8、扣件抗滑力的计算:
8.1、按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
8.2、该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
8.3、纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算。 R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 8.4、横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500=0.058 kN；
8.5、脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.100×1.500/2=0.289 kN； 8.6、活荷载标准值: Q = 3.000×1.100×1.500 /2 = 2.475 kN； 8.7、荷载的计算值: R=1.2×(0.058+0.289)+1.4×2.475=3.881 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
D14
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 9、脚手架荷载标准值:
9.1、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
9.1.1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.139×11.500 = 1.603 kN；
9.1.2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×2×1.500×(1.100+0.3)/2 = 0.735 kN；
9.1.3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14 NG3 = 0.140×2×1.500/2 = 0.210 kN；
9.1.4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×11.500 = 0.086 kN； 9.1.5、经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.634 kN；
9.1.6、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×1.100×1.500×2/2 = 4.950 kN； 9.1.7、风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.300 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
D15
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 9.1.8、经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.300×0.840×0.649 = 0.114 kN/m2； 9.1.9、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.634+ 1.4×4.950= 10.091 kN； 9.1.10、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.634+ 0.85×1.4×4.950= 9.052 kN； 9.1.11、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.114×1.500×1.5002/10 = 0.046 kN.m；
10、立杆的稳定性计算:
10.1、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
10.2、立杆的轴心压力设计值 ：N =10.091 kN。 10.3、计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm。 10.4、计算长度附加系数 ：K = 1.155。
10.5、计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得U = 1.510。
10.6、计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.616 m； Lo/i = 166.000。 10.7、轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 φ= 0.256。 10.8、立杆净截面面积 ： A = 3.60 cm2； 10.9、立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
D16
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 10.10、钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 10091.000/(0.256×360.000)=109.49 N/mm2；
10.11、立杆稳定性计算 σ = 1.949 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！ 10.12、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：
10.13、立杆的轴心压力设计值 ：N =9.052 kN； 10.14、计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 10.15、计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
10.16、计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.510 10.17、计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.616 m； Lo/i = 166.000 ；
10.18、轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.256 10.19、立杆净截面面积 ： A = 3.60 cm2； 10.20、立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 10.21、钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
10.22、σ = 9051.720/(0.256×360.000)+45979.476/5080.000 = 108.21 N/mm2； 10.23、立杆稳定性计算 σ = 108.21 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！ 11、最大搭设高度的计算:
11.1、不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
D17
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范
11.2、构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.031 kN； 11.3、活荷载标准值 ：NQ = 4.950 kN；
11.4、每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =[0.256×3.600×10-4×205.000×103-(1.2×1.031 +1.4×4.950)]/(1.2×0.139)=97.831 m；
11.5、脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 97.831 /(1+0.001×97.831)=89.11 m；
[H]= 89.11 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。
11.6、考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
11.7、构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.031 kN； 11.8、活荷载标准值 ：NQ = 4.950 kN；
11.9、每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
D18
B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 11.10、计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.046 /(1.4 × 0.85) = 0.039 kN.m；
Hs =( 0.256×3.600×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.031+0.85×1.4×(4.950+ 0.256×3.600×0.039/5.080)))/(1.2×0.139)=97.642 m；
11.11、脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 97.642 /(1+0.001×104.027)=83.213 m；
[H]= 83.213和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值=50.000 m。
12、连墙件的计算:
12.1、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
12.2、风荷载基本风压值 Wk = 0.114 kN/m2；
12.3、每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2； 12.4、连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；12.5、风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw = 2.164 kN；
12.6、连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.164 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 3.60 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
D19
[H] B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 12.7、连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×3.600×10-4×205.000×103 = 89.235kN；Nl=7.164 连墙件扣件连接示意图 13、立杆的地基承载力计算: 13.1、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 13.2、地基承载力设计值: fg = fgk×Kc = 120.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =100.575 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.052 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 D20 B3+262--DT+37段公路施工方案，施工组织设计，施工规范 p=100.575 ≤ fg=120.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！ 面对强大的对手，明知不敌，也要毅然亮剑，即使倒下，也要化成一座山 D21 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容