浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案
公 园 九 号 工 程
连 廊 模 板 施 工 方 案
编 制：
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 审 核： 审 定:
浙江东阳建工集团有限公司
二0一0年三月
目 录
一、工程概况 ..................................................................................................... - 2 - 二、施工部署 ..................................................................................................... - 2 - 三、模板安装 ..................................................................................................... - 5 - 四、模板施工质量要求 ..................................................................................... - 8 - 五、模板施工安全要求 ..................................................................................... - 9 - 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求 ......................................................... - 9 - 七、计算式（梁、板） ................................................................................... - 11 -
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 连廊模板施工方案
一、工程概况
长沙公园九号工程,位于长沙市德雅路以南、东风路以西，由湖南省长沙市枫林投资有限公司投资建设、北京世纪千府国际工程设计有限责任公司与上海玖城规划建筑设计有限公司、湖南化工地质工程勘察院、湖南省华顺建设项目管理有限公司、浙江东阳建工集团有限公司承建施工.本工程由地下室及1＃、2＃、3＃、4＃、5＃、6＃楼组成，框架——剪力墙结构，总建筑面积112293。40㎡,地下2层，地上最高层数32层，建筑高度为98。40m。本工程±0。000相当于黄海高程42.90m，建筑工程等级为一级，耐火等级为地上一级，地下一级,抗震设防烈度为六度,设计使用年限50年，建筑物耐火等级为二级,屋面防水等级为二级. 本工程1＃、2#中间门厅部分变更为在四层做一层结构面,现按图纸中的该门厅结构层做法以五层屋顶结构来安排支模方式，采用满堂脚手架搭设. 板厚:150mm
梁高:(代表性尺寸）300×900mm、300×1000mm.
支模材料：采用60×80㎜方木、18㎜木胶合板及Φ48×3。0扣件式钢管。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）等规范编制。因本工程梁支架高度过高,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容.
二、施工部署
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 1、材料准备
考虑到本工程为全现浇框架结构，因此模板材料大量采用胶合板模板.木模（拼条)，胶合板模板具有不收缩、不翘曲、不开裂、均质、接缝少、周转率高、加工方便等优点。
模板支撑及加固系统采用50×100木枋、φ48×3。0钢管、可调节顶托、φ12对拉螺栓等。
2、组织设置
(1)管理人员组织及职责分工:
模板技术负责人：1、对模板工程进行技术交底;2、对施工过程进行监控;3、负责模板工程验收 主任工程师: 技术负责人： 土建质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；2、对建材质量进行检查、监控 测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点 (2)劳务分包队人员组织及职责分工:
技术负责人: 模板工长；1、对模板加工、安装向工人交底;2、负责项目部全面技全面负责技术、模术、质量工作 板方案编制工作 1、全面负责技术对模板加工安装进行现场指导。 项目部技术部 工作 质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查,2、负责交底执行落实不合格项目的整改；2、负责模板工程自情况 检. - 3 -
浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 测量员:配合项目部进行墙柱门窗放线工作. 3、技术准备
项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，与建设、监理共同协商解决,取得一致意见.
4、机具准备
主要机具及工具准备详见下表： 名 称 单头扳手 圆盘锯 平刨 手电钻 手提电锯 手提电刨 压刨 手电钻 砂轮切割机 钢管弯曲机 水准仪 经纬仪 水平尺 钢卷尺 规 格 开口宽(MM)17—19，22-24 MJ—106 MB—503 M-651A MB1065 钻头直径12-20MM 长450/500/550MM 100/50/30/5M 功 率 3KW 3KW 1。05KW 0.45KW 705KW 数 量 1台 2台 4把 2台 2台 1台 6把 1台 1台 1台 1台 - 4 -
浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 直尺 工程检测尺 塞规 2—3M 2M 一般 三、模板安装 （一）柱模板安装
1、柱模板的设计
柱模面板选用915×1830×18㎜胶合板，竖楞及柱箍选用60×80㎜松木方，对拉螺栓选用φ12钢筋，其间距、数量分别见下表。
柱模板用料参考表
面板材料 18㎜ 胶合板 柱子断面 柱箍断面 1根φ12螺栓外端采用3型夹 柱箍间距 竖楞 600×600 500㎜ 60×80mm松木方 2、柱模的施工顺序：
安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼→拆柱模（修整，翻至上一层使用）。 3、柱模施工的要点及细部要求
⑴为保证断面尺寸，在柱断面的四个脚用钢筋头埋设在柱边框线上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上，以此标高来控制柱模顶的标高.
⑵柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素,在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时,控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位,对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍,防止涨
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 模。
⑶在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水,以保证砼质量。
⑷清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等,在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量.
（二）梁、板模板安装
1、梁、板模板及支撑的设计
面板选用915×1830×18㎜胶合板,内楞分别选用60×80㎜、木方,对拉螺栓选用φ12钢筋，外龙骨采用φ48×3。0mm双钢管。
梁截面 B×D=300mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向） l=0。6米，立杆的纵距1.2米,立杆的步距 h=1。50米。内龙骨采用60×80mm木方.外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
板模板支架搭设高度为13。25米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。2米，立杆的横距 l=0。6米（梁的跨度方向)，立杆的步距 h=1.50米.每三步架设水平剪刀撑支撑 。
2、梁板模板安装操作流程如下：
先按梁板各自要求搭设满堂脚手架→上龙骨、次楞木→梁模安装→楼板面模板安装→→梁板钢筋安装→扫地杆、剪刀撑等加固杆件的搭设→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土达到拆模强度
3、梁模板
梁模板安装后,要拉中线进行检查,复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后,检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上.各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后,就先绑扎梁的钢筋,后装另一侧模板。
次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。 4、平板模板
平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线.水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐,再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。
为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端,用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。
5、模板拆除 A、模板拆除的要求
①不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。
②承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时,才能拆除。
B、拆模注意事项
①拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模.模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置.
②已拆模的结构,应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载.当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 ③拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理.
④拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。
⑤拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
① 快速施工的梁和楼板模板,其底模及门架支撑的拆除时间应 对所有砼的强度发展情况分层进行核算,确保下层楼板及梁能安全承载。
四、模板施工质量要求
1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求.
2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密,不得漏浆。
3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查,如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。
4、固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏,安装必须牢固，位置准确. 5、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：
现浇结构模板安装允许偏差
项次 1 2 3 4 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 柱、墙、梁 项 目 柱、梁 允许偏差（mm） 5 +2,5 +2,—5 3 - 8 -
层高垂直（每层垂直度）
浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 5 6
五、模板施工安全要求
1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠落伤.
2、拆模时应搭设脚手板。
3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施. 4、拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬,摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置.
5、模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下,以免伤人及损伤模板.
6、进入现场，必须戴安全帽,禁止穿拖鞋或光脚,正确地使用个人劳动保护用品; 7、拆除模板一般用长撬棍,不允许站在正在拆除的板下。
8、二人抬运模板时，要互相配合,协调工作。传递模板时,工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。
六、梁模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：
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相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上） 2 5
浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度； 2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距不超过1.5m。 3.整体性构造层的设计:
a。单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
b。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层)必须设水平加强层. 4。剪刀撑的设计：
a。沿支架四周外立面应满足立面要求设剪刀撑；
b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10——15m设置. 5.顶部支撑点的设计：
a。梁底立杆顶部设置可调节顶托,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm; b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm； 6。支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置; b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的; d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 7。施工使用的要求：
a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 七、计算式（梁、板）
梁模板（扣件钢管架）计算书
梁段:L1.
一、参数信息
1。模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0。30；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 梁截面高度 D（m）：1。00 混凝土板厚度（mm）：150。00; 立杆梁跨度方向间距La(m）：0。60;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0。10; 立杆步距h（m）：1。50;
梁支撑架搭设高度H（m）：13.15； 梁两侧立柱间距（m）：1.2；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：1。2; 采用的钢管类型为Φ48×3;
扣件连接方式：双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0。80；
2。荷载参数
模板自重（kN/m2）：0.35; 钢筋自重（kN/m3）:1。50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）:24。0; 倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:2。0; 振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:2。0 3.材料参数 木材品种：柏木;
木材弹性模量E(N/mm2）：10000。0; 木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17。0；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。7； 面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500。0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4。梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：2； 面板厚度（mm）：18。0； 5.梁侧模板参数
主楞间距（mm)：300； 穿梁螺栓水平间距（mm):450； 穿梁螺栓竖向根数：1；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：420mm,420mm; 穿梁螺栓直径(mm）:M12； 主楞龙骨材料：钢楞; 截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料:木楞,,宽度60mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
其中 γ —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，取4。000h； T —— 混凝土的入模温度,取35.000℃; V —- 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。00m; β1-- 外加剂影响修正系数，取1。200; β2—- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 35。696 kN/m2、24。00 kN/m2,取较小值24。00kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.
次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案
面板计算简图（单位：mm) 1。强度计算
跨中弯矩计算公式如下：
其中， σ —- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2）； M —- 面板的最大弯距（N.mm)；
W -— 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.0×1。0/6=5.0cm3； ［f］ —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）; 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。2×0.3×24×0.9=7。78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0。3×2×0。9=0。76kN/m; q = q1+q2 = 7。78+0.756 = 8。532 kN/m； 计算跨度（内楞间距）： l = 300mm；
面板的最大弯距 M= 0。1×8。532×3002 = 7.68×104N。mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值： σ =7.68×104 / 1。62×104=4。74N/mm2；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 面板的抗弯强度设计值： ［f］ = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4。74N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f］=13N/mm2，满足要求!
2.挠度验算
q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24×0.3 = 7.2N/mm； l—-计算跨度（内楞间距）: l = 300mm； E-—面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2；
I——面板的截面惯性矩： I = 30×1。8×1.8×1。8/12=14.58cm4; 面板的最大挠度计算值： ω = 0。677×7。2×3004/(100×9500×1.46×105） = 0。285mm；
面板的最大容许挠度值:［ω］ = l/250 =300/250 = 1。2mm;
面板的最大挠度计算值 ω =0。285mm 小于 面板的最大容许挠度值 ［ω]=1.2 mm,满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算
内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算. 本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3;
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 I = 50×1003×2/12 = 833。33cm4；
内楞计算简图
（1)。内楞强度验算 强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值（N/mm2）； M —- 内楞的最大弯距（N.mm）； W —- 内楞的净截面抵抗矩;
［f］ —— 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = （1。2×24×0。85+1。4×2×0.85)×0。
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 43=11.55kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）： l = 425mm;
内楞的最大弯距： M=0。1×11。55×425.002= 2。09×105N.mm; 最大支座力：R=1。1×11。55×0.425=5。40 kN;
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.09×105/1。67×105 = 1。25N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值： ［f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1。25N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 ［f］=17N/mm2，满足要求！
(2）.内楞的挠度验算
其中 E -— 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2;
q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24×0。425= 10.2N/mm; l--计算跨度（外楞间距）:l = 425mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10。2×4304/（100×10000×8。33×106） = 0。03 mm;
内楞的最大容许挠度值: ［ω］ = 425/250=1.7mm;
内楞的最大挠度计算值 ω=0.03mm 小于 内楞的最大容许挠度值 ［ω］=1.7mm，满足要求！
2。外楞计算
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力5.489kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩 W = 8。98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21。56cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -— 外楞受弯应力计算值(N/mm2） M -— 外楞的最大弯距（N。mm); W -— 外楞的净截面抵抗矩；
［f］ -—外楞的强度设计值（N/mm2）。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.1×8。532×0。452=1。73 N。mm 外楞最大计算跨度： l = 450mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值： σ = 1。73×106/8。98×103 = 192.65N/mm2；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 外楞的抗弯强度设计值： [f] = 205N/mm2;
外楞的受弯应力计算值 σ =192。65N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 ［f］=205N/mm2，满足要求！
（2）。外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.985 mm 外楞的最大容许挠度值： ［ω］ = 450/400=1.12mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.985mm 小于 外楞的最大容许挠度值 ［ω]=1。12mm，满足要求!
五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下：
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力; A -— 穿梁螺栓有效面积 (mm2）；
f —- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径： 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =24×0.3×0。45 =3。24kN. 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N］ = 170×76/1000 = 12。92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.24kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N］=12。92kN，满足要求！
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六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 450×18×18/6 = 2。43×104mm3； I = 450×18×18×18/12 = 2。19×105mm4；
1。抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ —- 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）; M —— 计算的最大弯矩 (kN。m）;
l——计算跨度(梁底支撑间距）: l =300。00mm；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 q —— 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1。2×(24.00+1.50)×0。9×1.0×0.3=8.26kN/m； 模板结构自重荷载:
q2：1.2×0.35×0。3×0。90=0。11kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1。4×2。00×0。3×0。90=0.756kN/m;
q = q1 + q2 + q3=8.26+0.11+0。756=9。126kN/m; 跨中弯矩计算公式如下：
Mmax = 0。10×9.126×0。32=0。082kN。m; σ =0。082×106/2.16×104=3。8N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3。8N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f］=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用. 最大挠度计算公式如下：
其中,q——作用在模板上的压力线荷载:
q =（（24。0+1.50）×1.0+0。35）×0。3= 7。75KN/m;
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 l——计算跨度(梁底支撑间距）： l =300。00mm； E-—面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值：［ω] =300。00/250 = 1。200mm；
面板的最大挠度计算值： ω = 0。677×7.75×3004/（100×9500×1.94×105）=0。231mm；
面板的最大挠度计算值： ω =0。231mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω］ = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1 = (24+1。5）×1。0×0。3=7。65 kN/m； (2)模板的自重线荷载（kN/m）:
q2 = 0.35×（0。3+2×0。8)=0。665kN/m;
(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.3=1.35kN/m； 2。钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×7.65+1.2×0。665=9。978kN/m；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 活荷载设计值 P = 1。 4×1。35=1。89 kN/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=4。49cm3 I=10.78cm4 钢管强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 线荷载设计值 q = 9。978+1。89=11.868kN/m；
最大弯距 M =0。1ql2= 0。1×11。868×0.6×0。6= 0。427kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0。427×106/4490 = 95。16N/mm2； 抗弯强度设计值 [f］=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值95.16N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 截面抗剪强度必须满足：
其中最大剪力： V = 0.6×10.23×0.6= 3。68kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 424。000 mm2；
钢管受剪应力计算值 τ =2×3682。8/424.000 = 17。37N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 ［τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 17.37N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2，满足要求！
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
q = 7。65 + 0。665= 8.315 kN/m;
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×11.868×6004 /（100×206000×10。78×104）=0。469mm；
钢管的最大允许挠度 [ω］=600/250=2。4mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 0。469mm 小于 钢管的最大允许挠度 ［ω］=2。4mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：
q1 = （24.000+1.500）×1。00×0。3= 7.65kN/m2; （2）模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2;
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）： q3= （2.500+2.000）=4.500 kN/m2；
q = 1。2×(7。65+ 0。350 )+ 1。4×4。500 = 15.9kN/m2;
经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4。77kN; 最大弯矩 Mmax=0。5724kN。m； 最大挠度计算值 Vmax=0。628mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.5724×106/4490=127。48N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 ［f］=205。0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 127。48 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 205。0 N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN； R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.47kN; R 〈 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力： N1 =1.19 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0。132×13。25=2.1 kN;
楼板的混凝土模板的自重： N3=1。2×(1.2/2+（1。2—0。3)/2）×0.6×0。35=0.265kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×（1。2/2+（1。2—0。3）/2）×0。6×0.15×（1。50+24。00)=2。89kN;
N =1。19+2.1+0.265+2.89=6。445kN；
φ-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i —- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1。59； A —- 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4.24； W —- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4。49; σ —— 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）； ［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值:[f］ =205 N/mm2； lo —— 计算长度 （m）;
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算
lo = k1uh （1） k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ;
u —— 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7;
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1。7×1。5 = 2.945 m； Lo/i = 2945。25 / 15。9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6445/(0。209×424） = 72。73N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ =72.73N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算 lo = k1k2（h+2a） (2） k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 —— 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1。035 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。167×1.035×（1。5+0。1×2） = 2.053m； Lo/i = 2053。3365 / 15。9 = 129；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=6445/(0.417×424) = 36.45N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 36.45N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205 N/mm2,满足要求!
2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4。47 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0。132×(13。5-1。0）=1.98 kN;
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 N =4。47+1。98=6。45 kN；
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -— 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.59; A -— 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4.24； W —- 立杆净截面抵抗矩(cm3）:W = 4.49; σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； ［f］ -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f］ =205 N/mm2； lo —— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1） k1 -— 计算长度附加系数，取值为:1。167 ;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3,u =1。7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1。7×1.5 = 2。976 m； Lo/i = 2975.85 / 15。9 = 187 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。205 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=6450/（0。205×424） = 74。21N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 74。21 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算 lo = k1k2（h+2a） （2） k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 k2 —- 计算长度附加系数，h+2a = 1。7 按照表2取值1。035 ; 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1。035×（1。5+0。1×2） = 2。053m; Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=6450/（0。417×424） =36.48N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 36。48N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求!
以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案
板模板(扣件钢管高架）计算书
一、参数信息: 1。模板支架参数
横向间距或排距(m)：1。20；纵距（m）:1.20；步距（m）：1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10;模板支架搭设高度（m）：13。25； 采用的钢管（mm）:Φ48×3。0 ;
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数：0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）：0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值（kN/m2）:2。500； 4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）：13； 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2）：9500。000;木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13。000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1.400;木方的间隔距离(mm):200。000； 木方的截面宽度（mm）:60。00；木方的截面高度（mm）:80。00； 5。楼板参数
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 钢筋级别:三级钢HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb，20MnTi）;楼板混凝土强度等级:C25；
每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）：360.000；
楼板的计算宽度（m）：4。00；楼板的计算厚度(mm):150.00； 楼板的计算长度（m):4。50；施工平均温度（℃)：35。000；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1。83/12 = 48。6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算.
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案
面板计算简图 1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）： q1 = 25×0.18×1+0。35×1 = 4.85 kN/m； （2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）： q2 = 2。5×1= 2.5 kN/m; 2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1。2×4.85+1。4×2。5= 9。32kN/m 最大弯矩M=0。1×9.32×0.22= 0。037 kN·m； 面板最大应力计算值 σ= 37280/54000 = 0.69 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f］=13 N/mm2;
面板的最大应力计算值为 0.69 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！
3、挠度计算 挠度计算公式为
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 其中q = 4。85kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0。677×4。85×2004/(100×9500×2560000）=0.003 mm；
面板最大允许挠度 [V]=200/ 250=0。8 mm;
面板的最大挠度计算值 0.001 mm 小于 面板的最大允许挠度 0。8 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=6×8×8/6 = 64。00 cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
（1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0。2×0.15= 0。75 kN/m；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 （2)模板的自重线荷载(kN/m）： q2= 0.35×0。2 = 0。07 kN/m ；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.5+2)×1。2×0。2 = 1。08 kN; 2。方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×（0.75 + 0。07） = 0。984 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1。08=1。512kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.512×1。2 /4 + 0。984×1。22/8 = 0.631kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。512/2 + 0。984×1.2/2 = 1。346 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.631×106/64×103 = 9.86 N/mm2; 方木抗弯强度设计值 [f］=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为9。86 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求！
3。方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh < [T］
其中最大剪力： V = 1。2×0。984/2+1。512/2 =1.346kN；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 方木受剪应力计算值 T = 3 ×1346/（2 ×60 ×80) = 0.421N/mm2; 方木抗剪强度设计值 ［T] = 1。4 N/mm2;
方木受剪应力计算值为 0。421N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：
均布荷载 q = q1 + q2 = 0。75+0。07=0。82kN/m； 集中荷载 p = 1.512 kN;
方木最大挠度计算值 V= 5×0。82×12004 /(384×9500×2560000） +1512×12003 /( 384×9500×2560000） = 1。19 mm；
方木最大允许挠度值 ［V]= 1200/250=4。8mm；
方木的最大挠度计算值 1。19mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求！
四、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.984×1。2 + 1.512=2。693kN；
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案
支撑钢管计算简图
最大弯矩 Mmax = 0。387kN。m ； 最大变形 Vmax = 1。67 mm ; 最大支座力 Qmax = 1。58 kN ;
支撑钢管最大应力 σ= 0。387×106/4490=86.19 N/mm2 ; 支撑钢管抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2 ;
支撑钢管的计算最大应力计算值86。19 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1。67mm 小于1200/150与10 mm，满足要求！
五、扣件抗滑移的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 1。58 kN;
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 R 〈 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
六、模板支架立杆荷载标准值（轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重（kN)：
NG1 = 0.138×13。25= 1。829kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A. (2）模板的自重（kN）：
NG2 = 0。35×1.2×1。2 = 0.504 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重（kN)： NG3 = 25×0.15×1.2×1。2 =5。4kN；
经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.733 kN； 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.
经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ） ×1.2×1。2 =6.48kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1。2NG + 1。4NQ = 18。35kN；
七、立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式：
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 其中 N ———— 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N =18。35 kN; φ———— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i ———- 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.59 cm； A -——- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4。24 cm2；
W ———- 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3)：W=4。49 cm3； σ————-——— 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； ［f]-——- 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205 N/mm2； L0--—- 计算长度 （m);
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a
k1—-—— 计算长度附加系数，取值为1。155；
u ———- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3；u = 1.7； a ———— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0。1×2 = 1。7 m; L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=18351。6/(0。537×424） = 80.6 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 80。6N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2,满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
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浙江东阳建工集团有限公司 专项施工方案 l0 = k1k2(h+2a）
k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1。035×(1。5+0。1×2） = 2。053 m； Lo/i = 2053。3365/ 15。9 = 129 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。376 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=18351。6/（0.376×424） = 115。11 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 115。11 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求!
以上表参照 杜荣军： 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》.
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