不同导叶叶片掠角下轴流泵段水力特性分析及试验

９０　第３１卷　第１４期　２０１５年　７月　农业工程学报　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｖ０ｌ－３１　ＮＯ．１４　Ｊｕ１．２０ｌ５　不同导叶叶片掠角下轴流泵段水力特性分析及试验　石丽建，汤方平※，周捍珑，涂恋恋，谢荣盛　（扬州Ｉ大学水利与能源动力工程学院，扬州２２５１００）　摘要：考虑到轴流泵叶轮出口导叶进口区域水流复杂，该文在常规设计导叶基础上通过改变导叶叶片前掠和后掠的角　度，期望导叶能够尽可能的回收叶轮出口的速度环量，提高轴流泵段的效率。该文采用计算流体动力学软件研究后置导　叶在不同的扫掠角度下对轴流泵段水力性能的影响。以常规设计导叶为基础，一共研究计算了６种不同导叶扫掠方案，　每种导叶扫掠方案又计算了８个不同流量工况点。根据数值模拟结果，分析了不同导叶扫掠角度对轴流泵段能量特性的　影响，对导叶和出水弯管的水力损失进行了定量计算。最后对前掠１６。导叶进行了泵段能量性能试验，并结合数值模拟对　该文主要结论进行验证分析。研究结果表明：导叶扫掠角度对轴流泵段性能影响主要体现在小流量工况，且导叶叶片前　掠效果比后掠好；导叶叶片前掠１６。时，整流效果最好，导叶损失和出水弯管损失最小，效率最高；试验数据与数值模拟　结果各点误差在３％以内，验证了数值模拟结果的可靠性、准确性。研究结果不仅有助于导叶水力性能的优化设计，同时　对提高泵段的效率提供了参考。　关键词：泵；设计；数值计算；轴流泵；后置导叶；扫掠；试验分析　ｄｏｉ：１０．１１９７５０．ｉｓｓｎ．１００２—６８１９．２０１５．１４．０１３　中图分类号：ＴＨ３１２　文献标志码：Ａ　文章编号：１００２—６８１９（２０１５１—１４—０９０—０６　石丽建，汤方平，周捍珑，等．不同导叶叶片掠角下轴流泵段水力特性分析及试验［Ｊ］．农业工程学报，２０１５，３１（１４）：　９０—９５．ｄｏｉ：１０．１１９７５０．ｉｓｓｎ．１００２—６８１９．２０１５．１４．０１３　ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｔｃｓａｅ．ｏｒｇ　Ｓｈｉ　Ｌｉｊｉｎ，Ｔａａｎｇ　Ｆａｎｇｐｉｎｇ，Ｚｈｏｕ　Ｈａｎｌｏｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ａｘｉａｌ－ｌｆｏｗ　ｐｕｍｐ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｓｗｅｐｔ—ａｎｇｌｅｓ　ｏｆｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａ￣ｉｏｎｓ　ｏｆｔｈｅ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆＡｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆｔｈｅ　ＣＳＡＥ），２０１５，３１（１４）：９Ｏ一　９５．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｈｔ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　ａｂｓｔｒａｃｔ）ｄｏｉ：１０．１１９７５￣．ｉｓｓｎ．１００２—６８１９．２０１５．１４．０１３　ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｔｃｓａｅ．ｏｒｇ　０引　言　轴流泵具有流量大、扬程低、比转速高等特点，广　泛应用于农田灌溉、防洪除涝和南水北调等大型跨流域　调水工程。研究轴流泵水力性能的方法主要有理论分析　和模型试验的方法。而随着近年来计算机技术的逐步发　展和完善，采用计算流体动力学（ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ　ｆｌｕｉｄ　ｄｙｎａｍｉｃｓ，ＣＦＤ）软件对轴流泵段和泵装置进行数值计算　研究越来越多，并且取得了较好的结　训。数值计算方　法计算周期短、耗费低，并且能够得到水泵的内特性结　果【５　】，为一种比较好的研究方法。　设置导叶的目的是为了调整水流方向、减小乃至消　除水流的速度环量，将水流的旋转动能转化为压能。导　叶的水力设计对泵段或泵装置水力性能的影响是个值得　研究的问题。汤方平等【１　１对轴流泵后导叶回收能量进行了　理论的计算分析，计算了不同比转速的泵段理论上导叶　可回收的最大旋动能，得出了后置导叶能回收绝大部分　收稿日期：２０１５．０５．２２　修订日期：２０１５－０７．０６　旋动能，对提高效率不可或缺。同时通过试验对比分析，　得出导叶不会影响叶轮的性能，对泵性能的影响取决于　导叶自身的能量回收和叶型损失。李忠等【８】对导叶对轴流　泵性能的影响进行试验研究，通过模型试验的手段测量　出有导叶与无导叶情况下的外特性曲线，得出导叶对轴　功率几乎没有影响，但是在无导叶情况下扬程线和效率　线降低很多。还有一些文献【９。２Ｊ通过ＣＦＤ手段研究导叶　对轴流泵装置性能的影响，通过研究表明，无导叶的情　况下叶轮出口水流紊乱，有很明显的回流和旋流。刘承　江等［＂】从叶片安放角和叶片数这２个方面对轴流泵导叶　进行了整流性能改进分析，得出增加安放角和叶片数可　提高整流效果。基于前人对轴流泵导叶作用的研究分析，　无论是理论计算、试验研究还是ＣＦＤ计算分析，可知后　置导叶对轴流泵段和泵装置性能影响很大，不可或缺。　但是目前有关导叶如何尽可能回收环量以及导叶如何提　高泵段水力性能的文献资料较少。　目前导叶设计各断面翼型是按径向排列的，没有考虑　导叶叶片的前掠后掠，而对于水泵叶轮和风机叶片考虑到　进口流态的不均匀采用扫掠叶片的研究已有很多【１　，也　得到了很好的结论。然而注意到轴流泵叶轮出口导叶进　口水流流态非常复杂，本文改变导叶叶片前掠和后掠角　基金项目：国家自然科学基金项目（５１３７６１５５）；十二五农村领域科技计划　项目（２０１２ＢＡＤ０８Ｂ０３—２）；江苏高校优势学科建设工程资助项目。　作者简介：石丽建，男，江苏如皋人，博士生。主要研究方向：流体机械功　能曲面多学科设计优化研究。扬州　扬州大学水利与能源动力工程学院，　２２５１００。Ｅｍａｉｈ　ｙｚｄｘｓｌｊ＠１２６．ｃｏｒｎ　※通信作者：汤方平，教授，男，浙江金华人，教授，博士生导师。研究方　向：流体机械设计，复杂工程系统科学优化设计，泵站自动化等。扬州州大学水利与能源动力工程学院，２２５１００。Ｅｍａｉｌ：ｙｚｄｘ　ｔｆｂ　＠２６３　．ｎｅｔ　度，采用数值模拟结合模型试验的研究方法，分析后置　导叶前掠和后掠对轴流泵段水力性能的影响，期望让导　叶尽可能地回收速度环量，提高泵段效率。　扬　第１４期　石丽建等：不同导叶叶片掠角下轴流泵段水力特性分析及试验　９３　２．３后置导叶内部流态结果分析　选取设计工况对不同扫掠角度的后置导叶内部流态　进行分析。不同角度下导叶进口内部流场较好，整体分　布趋势一致。但是在导叶背面靠近轮毂处出现明显的脱　流现象。取出距导叶轮毂叶片宽度的１／５的导叶翼型，得　到如图６所示的不同扫掠角度下导叶翼型矢量图。　根据图６可知，导叶后掠的２种情况导叶叶片背面　脱流比较严重，而随着前掠角度的增大，脱流现象越来　越不明显。可以说明前掠导叶能够更好的起到对泵段流　场整流的作用，说明了采用前掠导叶对泵段能量性能的　改善有很好的作用。同时导叶在回收叶轮出口水流速度　环量的同时不可避免会产生导叶自身的水力摩擦损失和　水力撞击损失。从图中可以看出前掠导叶流场更均匀，　脱流范围比较小，导叶自身的水力损失比较小。值得注　意的是，导叶最主要的作用是回收环量，但不可能将叶　轮出口的速度环量全部转化为压能，根据文献［２２］可知，　导叶回收的环量越大，导叶出口的剩余环量越小，弯管　段水力损失就越小，整个泵段的能量性能就会越好。现　将不同扫掠角度下导叶进口、导叶出口和弯管出口的总　压取出，根据式（１）求出导叶和出水弯管的水力损失。　：　（１）　ｐｇ　式中：ｈ表示水力损失，ｍ；Ｐ２　’、Ｐ　分别表示出水端总　压和进水端总压，Ｐａ；Ｐ为水的密度，ｋｇ／ｍ　。　根据数值模拟结果将导叶出口轮缘侧和轮毂侧速度　取出，据式（２）求导叶出口速度环量，计算结果如表１。　ｒ＝　ｄＬ一　ｄＬ　（２）　式中：Ｆ表示速度环量，ｍ２／ｓ；　２、　１分别表示导叶出　口轮缘侧和轮毂侧水流切向速度，ｍ／ｓ；　表示周长，ｍ。　表１水力损失计算结果　Ｔａｂｌｅ　１　Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｌｏｓｓ　七１　导叶进口导叶出口　出水口　导叶水力弯管水力导叶出口速　压强　压强　压强　损失　损失　度环量　厘　Ｉｎｌｅｔ　０ｕｔｌｅｔ　Ｏｕｔｌｅｔ　Ｈｖｄｒａｕｌｉｃ　Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｏｕｔｌｅｔ　ａｒ　：ｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｏｆｐｒｅｓｓｌｌｒｅ　ｏｆ　ｉ０ｓｓ　０ｆ　ｉ０ｓｓ　０ｆ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ　０ｆ　ｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｏｕｔｌｆｏｗ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｏｕｔｌｆｏｗ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　Ｐ／Ｐａ　胁　ｏｉｏｅＰ／Ｐａ　ｈｉｍ　ｐｉｐｅ　ｈ／ｍ　Ｆ／（ｍ２．Ｓ　１　注：“＋”表不前掠，“－”表不后掠。　Ｎｏｔｅ：‘‘＋”ｍｅｏｘｌｓ　ｆｏｒｗａｒｄ　ｓｗｅｐｔ．“一”ｍｅａｎｓ　ｂａｃｋ　ｓｗｅｐｔ．　据计算结果可知，设计工况下后掠导叶翼型尾部脱　流严重，后掠导叶水力损失和弯管水力损失都比导叶前　掠大得多，且在导叶前掠ｌ６。时导叶水力损失、导叶出口　速度环量和弯管水力损失都达到最小。说明导叶前掠ｌ６。　时，导叶能够最大量回收速度环量，减小导叶出口剩余　速度环量，同时导叶自身水力损失最小，整流效果最好。　３模型试验验证　３．１泵段试验系统　根据泵段数值模拟结果，将轴流泵叶轮、对应的前　掠ｌ６ｏ导叶、进出水管道加工出来进行泵段试验研究。泵　段试验在扬州大学测试中心的高精度水力机械试验台上　进行。试验台为立式封闭循环系统。在该试验台上对导　叶前掠１　６。方案进行泵段能量性能试验。试验条件包括进　出水管道的长度、测压管位置等与数值模拟条件一致。　叶轮如图７ａ所示，用黄铜材料经数控加工成型。导叶如　图７ｂ，叶片数为７，用钢质材料焊接成型。模型泵段进　出口直径３５０　ｍｌｎ，带６０。标准弯管，叶轮室开有观察窗，　便于观测叶片处的水流形态。模型泵段安装检查，导叶　体与叶轮室定位面轴向跳动０．１０　ｍｍ，叶轮轮毂外表面　径向跳动０．０８　ｉｎｌｎ，叶轮外壳直径３００　ｍｍ，叶顶单边间　隙约为０．２０ｍｍ。　一一　ａ．模型叶轮　ｂ．模型导叶　ａ．Ｍｏｄｅｌ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ　ｂ．Ｍｏｄｅｌ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　图７叶轮和导叶实物图　Ｆｉｇ．７　Ｐｈｙｓｉｃａｌ　ｍａｐ　ｏｆ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ　ａｎｄ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　３．２测试方法　１）扬程测量　从大流量到小流量依次测试１８个以上的不同工况　点。泵扬程　等于泵段进出口两测压断面的总能头差，　如图８所示。　图８测压断面示意图　Ｆｉｇ．８　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｔｅｓｔ　ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　总能头差等于两断面静压差与动压差的代数和：　ＴⅣ＝　＼、ｐｇ　）＼・＋Ｚ２－－Ｚ１Ｐｇ　］＋（、善一ｚｇ　）　２ｇ］　㈩　　式中：Ｚ２、Ｚ１分别为出口、进口测压断面的中心高程，ｍ，　ｕ２、“１分别为出口、进口测压断面水流速度，ｒｒｄｓ，　（ｐ２ｒ／ｐｇ＿＿ｐ１ｒｌｐｇ＋ｚ２－ｚ１）为静压差（即静扬程），在扬程测　９４　农业工程学报（ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｔｃｓａｅ．ｏｒｇ）　２０１５年　量系统的差压变送器上２个测管接头位于同一水平位置　时，压差可由此差压变送器测得，ｋＰａ，再换算成ｍ；　（Ｕ２２／２ｇ—Ｕ１２／２ｇ）为动压差，由流量及两测压断面过水断面　积计算而得，ｎｌ。由于进、出口测压断面过水断面积相等，　因此，动压差近似为０。　２）流量测量　掠１６。时，整流效果最好，导叶损失和出水弯管损失最小，　效率最高。　模型泵的流量采用ＤＮ４００电磁流量计（大连鑫东兴　仪器仪表有限公司）测量。　２）设计工况下，后掠导叶翼型尾部脱流严重，水力　损失较大；前掠导叶整流效果较好，水力损失较小。特　别的当导叶前掠１６。时对泵段性能改善起到很好的作用。　３）根据试验分析，试验数据与数值模拟结果各点误　差在３％以内，基于数值模拟的不同导叶扫掠角度的泵段　能量性能分析是可靠和准确的。　［参考文献］　３）轴功率测量　模型泵段试验中机械损失转矩主要由轴承与轴封摩　擦损失等造成，在机组无水运转时测出。每次调整叶片　安放角度后先测试空载转矩，再充水进行性能试验。泵　轴的转速和输入转矩，由安装于驱动电机和水泵轴之间　的ｚＪ型转速转矩传感器（上海良麦电子仪器有限公司）　直接测得。本文所指的模型泵段效率为扣除机械损失转　矩后的数值，由式（４）计算。　，７：　星　×１００％　（４）　‘　ｎｎ（Ｍ—　、　式中：叩为模型泵段效率，％；Ｑ为模型泵段流量，ｍ３／ｓ；　为模型泵段扬程，ｍ；　为模型泵段输入转矩，Ｎ・ｉｎ；　为模型泵段机械损失转矩，Ｎ・ｎｌ；ｎ为模型泵段试验转　速，设置为额定转速１　４５０　ｒ／ｍｉｎ。　３．３模型泵段试验结果　模型泵段试验测试得到了叶片安放角为０的性能数　据。将部分试验数据结果取出跟数值模拟结果进行对比　分析，如图９所示。　［１］　汤方平，王国强，刘超，等．高比转数轴流泵水力模型设　计与紊流数值分析［Ｊ］．机械工程学报，２００５，４１（１）：ｌ１９—　１２３．　Ｔａｎｇ　Ｆａｎｇｐｉｎｇ，Ｗａｎｇ　Ｇｕｏｑｉａｎｇ，Ｌｉｕ　Ｃｈａｏ，ｅｔ　ａ１．Ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｎ　ａｎ　ａｘｉａ１．ｆｌｏｗ　ｍｏｄｅｌ　ｐｕｍｐ　ｗｉｔｈ　ｈｉｇｈ　ｓｐｅｃｉｉｆｃ　ｓｐｅｅｄ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｍａｌ　ｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．　２００５．４１ｆ１１：１１９—１２３．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　【２】　施卫东，李通通，张德胜，等．轴流泵叶轮区域空化特性　数值模拟［Ｊ］．农业工程学报，２０１２，２８（１３）：８８－－９３．　Ｓｈｉ　Ｗｅｉｄｏｎｇ．Ｌｉ　Ｔｏｎｇｔｏｎｇ．Ｚｈａｎｇ　Ｄｅｓｈｅｎｇ．ｅｔ　ａ１．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｃａｖｉｔａｔｉｎｇ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ　ｉｎ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ　ｏｆ　ａｘｉａｌ—ｌｆＯＷ　ｐｕｍｐ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａ１　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＡＥ），２０１２，　２８（１３、：８８—９３．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　［３］　杨敬江．轴流泵水力模型设计方法与数值模拟研究［Ｄ】．　镇江：江苏大学，２００８．　Ｙａｎｇ　Ｊｉｎｇｊｉａｎｇ．Ｓｔｕｄｉｅｓ　ｏｎ　Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｄｅｓｉｇｎ　Ｍｅｔｈｏｄ　ａｎｄ　Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ａｘｉａｌ　Ｆｌｏｗ　Ｐｕｍｐ　Ｍｏｄｅｌ［Ｄ１．　Ｚｈｅｎｊｉａｎｇ：Ｊｉａｎｇｓｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００８．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　『４１　Ｙｅ　Ｌｉａｎｇ，Ｌｉｕ　Ｚｈｏｎｇｍｉｎ．Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｉｍｐｌａｎｔａｂｌｅ　ａｘｉａ１．ｆｌｏｗ　ｂｌｏｏｄ　ｐｕｍｐ　ａｎｄ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｔｕｄｉｅｓ　ｏｎ　ｉｔｓ　ｐｅｒｅｏｒｍａｎｃｅ［Ｊ］．　Ｊｏｕｍａｌ　ｏｆＨｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃｓ，２００９。２１ｆ４１：４４５－－４５２．　［５】　徐磊．斜式轴伸泵装置水力特性及优化设计研究［Ｄ］．扬　州：扬州大学，２００９．　Ｘｕ　Ｌｅｉ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ　ａｎｄ　Ｏｐｔｉｍｕｍ　Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　Ｐｕｍｐ　Ｓｙｓｔｅｍ　ｗｉｔｈ　Ｓｌａｎｔｉｎｇ　ａｎｄ　Ｅｘｔｅｎｓｉｖｅ　Ｓｈａｆｔ［Ｄ］．Ｙａｎｇｚｈｏｕ：Ｙａｎｇｚｈｏｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｙｔ，２００９．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　［６】　Ｙａｎｇ　Ｚｈｅｎｇｊｕｎ，Ｗａｎｇ　Ｆｕｊｕｎ，Ｚｈｏｕ　Ｐｅｉｊｉａｎ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｕｂｇｒｉｄ．ｓｃａｌｅ　ｍｏｄｅｌｓ　ｉｎ　ｌａｒｇｅ—ｅｄｄｙ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｕｒｂｕｌｅｎｔ　ｆｌＯＷ　ｉｎ　ａ　ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ　ｐｕｍｐ　ｉｅｒｐｅｌｌｅｒ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０　１　２。２５ｆ５）：９　ｌ１—９　１　８．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　［７］　汤方平，周济人，鄢碧朋．轴流泵后导叶回收能量分析【Ｊ】．　水泵技术，１９９５（３）：１９—２２．　［８】　李忠，杨敏官，王晓坤．导叶对轴流泵性能影响的试验『Ｊ］．　排灌机械，２００９，２９（１）：ｌ５—１８．　Ｌｉ　Ｚｈｏｎｇ．Ｙａｎｇ　Ｍｉｎｇｕａｎ．Ｗａｎｇ　Ｘｉａｏｋｕｎ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｎ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ａｘｉａ１　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ［Ｊ］．Ｄｒａｉｎａｇｅ　ａｎｄ　Ｉｒｒｉｇａｔｉｏｎ　Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ，２００９，２９（１）：　１　５—１　８．ｒｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　【９】　冯俊，郑源，罗欣．后置导叶对立式轴流泵装置性能影　响［Ｊ］．水电能源科学，，２０１２，３０（８）：１２６—１２８．　Ｆｅｎｇ　Ｊｕｎ．Ｚｈｅｎｇ　Ｙｕａｎ，Ｌｕｏ　Ｘｉｎ．Ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｅｘｉｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｏｎ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ａｘｉａｌ　ｆｌＯＷ　ｐｕｍｐ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｗａｔｅｒ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ　ａｎｄ　Ｐｏｗｅｒ，２０１２，３０（８）：１２６—１２８．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　［１０］胡健，黄胜，王培生．加导叶轴流泵水动力特性研究［Ｊ］．水　力发电学报，２００８，２７（２）：３２—３６．　Ｈｕ　Ｊｉａｎ，Ｈｕａｎｇ　Ｓｈｅｎｇ，Ｗａｎｇ　Ｐｅｉｓｈｅｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ａｘｉａｌ　ｗａｔｅｏｅｔ　ｐｕｍｐ　ｗｉｔｈ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｍａｌ　ｏｆ　Ｈｙｄｒｏｅｌｅｃｔｉｒｃ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．２００８。　２７ｆ２１：３２—３６．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｒｔａｃｔ）　［１１］罗欣，郑源，冯俊．基于ＣＦＤ的轴流泵后置导叶水力性能　分析［Ｊ］．水电能源科学，２０１４，３２（３）：ｌ８８—１９１．　Ｌｕｏ　Ｘｉｎ，Ｚｈｅｎｇ　Ｙｕａｎ，Ｆｅｎｇ　Ｊｕｎ．Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ａｎａｌ￣ｒｓｉｓ　ｏｆ　ａｘｉａｌ　ｐｕｍｐ　ｏｕｔｌｅｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ［Ｊ］．Ｗａｔｅｒ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ　第ｌ４期　石丽建等：不同导叶叶片掠角下轴流泵段水力特性分析及试验　９５　ａｎｄ　Ｐｏｗｅｒ，２０１４，３２（３）：１　８８—１９１．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　［１７】谢荣盛．叶片倾掠及不同附加构件对轴流泵水力性能的影　响［Ｄ］．扬州：扬卅Ｉ大学，２０１３．　Ｘｉｅ　Ｒｏｎｇｓｈｅｎｇ．Ｔｈｅ　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　Ｓｗｅｐｔ—Ｃｕｒｖｅｄ　Ｂｌａｄｅ　ａｎｄ　Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　Ａｔｔａｃｈｍｅｎｔ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　Ａｘｉａｌ　［１２】杨帆，刘超，汤方平，等．可调后置导叶对泵装置水力特　性的影响与预测［Ｊ］．农业机械学报，２０１５，４６（４）：４０—４６．　Ｙａｎｇ　Ｆａｎ，Ｌｉｕ　Ｃｈａｏ，Ｔａｎｇ　Ｆａｎｇｐｉｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｖｄｒａｕｌｉｃ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｆｏｒ　Ｆｌｏｗ　Ｐｕｍｐｓ［Ｄ］．Ｙａｎｇｚｈｏｕ：Ｙａｎｇｚｈｏｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｙ．２０１３．（ｔｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　ａｘｉａ１．ｌｆｏｗ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｗｉｔｈ　ａｄｊｕｓｔａｂｌｅ　ｏｕｔｌｅｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｆｏｒ　Ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ　［１　８】杨帆．低扬程泵装置水动力特性及多目标优化关键技术研　究［Ｄ】．扬卅Ｉ：扬州大学，２０１３．　Ｙａｎｇ　Ｆａｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　Ｐｅｒｆｏｒｒｎａｎｃｅ　ａｎｄ　Ｍｕｌｔｉ．　ｍａｃｈｉｎｅｒｙ，２０１５，４６（４）：４０－－４６．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　『１３１刘承江，王永生，王立祥．采用ＣＦＤ方法的喷水推进轴流　泵导叶整流性能改进研究［Ｊ］．船舶力学，２０１０，１４（５）：　４６６—４７１．　ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ　Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ　Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　Ｌｏｗ—ｌｉｆｔ　Ｐｕｍｐ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｄ］．　Ｙａｎｇｚｈｏｕ：Ｙａｎｇｚｈｏｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｙ．２０１ｔ３．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　Ｌｉｕ　Ｃｈｅｎｇｊｉａｎｇ，Ｗａｎｇ　Ｙｏｎｇｓｈｅｎｇ，Ｗａｎｇ　Ｌｉｘｉｎｇ．Ｒｅｓｅａｒａｃｈ　ｏｎ　ｃｏｍｍｕｔａｔｉｎｇ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｗａｔｅｒｊｅｔ　ａｘｉａｌ—ｌｆｏｗ　ｐｕｍｐ　ｓｔａｔｏｒｂａｓｅｄｏｎＣＦＤｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．Ｊｏｕｎａｌｒ　ｏｆＳｈｉｐＭｅｃｈａｎｉｃｓ，　２０１０，１４（５）：４６６—４７１．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｈ　ｔＥｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　［１４］孙玉祥．基于ＣＦＤ数值分析的水泵改型设计［Ｊ］．水电能　源科学，２００９，２７（３）：１６５—１６７．　Ｓｕｎ　Ｙｕｘｉａｎｇ．Ｐｕｍｐ　Ｒｅｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｄｅｓｉｇｎ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ＣＦＤ　［１９】汤方平，周济人，袁家博，等．轴流泵水力模型ＣａＤ／ＣＡＭ［］．Ｊ　江苏农学院学报，ｌ９９８，１９（１）：１—５．　Ｔａｎｇ　Ｆａｎｇｐｉｎｇ，Ｚｈｏｕ　Ｊｉｒｅｎ。Ｙｕａｎ　Ｊｉａｂｏ，ｅｔ　ａ１．ＣＡＤ／ＣＡＭ　Ｏｆ　ｔｈｅ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ａｘｉａ１．ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｊｉａｎｇｓｕ　Ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ　Ｃｏｌｌｅｇｅ，１９９８，１９（１）：１—５．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　ｆ２０１　Ｌｉ　Ｚｅｎｇｌｉａｎｇ，Ｚｈｉ　Ｒｕｉｐｉｎｇ，Ｚｈａｏ　Ｃｈｕａｎｗｅｉ，ｅｔ　ａ１．Ｔｈｅ　３Ｄ　ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｏｆ　ｂｌａｄｅｓ　ｏｆ　ｍｕｌｔｉｐｈａｓｅ　ｆｌｏｗ　ｈｅｌｉｃｏ—ａｘｉａｌ　ｐｕｍｐ’ｓ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｆＪ１．Ｗａｔｅｒ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ　ａｎｄ　Ｐｏｗｅｒ，２００９，２７（３）：１６５—　１　６７．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　【ｌ５】罗宏博．基于ＣＦＤ的水轮机转轮改型设计［Ｄ】．兰州：兰　州理工大学，２０ｌ１．　Ｌｕｏ　Ｈｏｎｇｂｏ．Ｒｅｔｒｏｆｌｔ　Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　Ｔｕｒｂｉｎｅ　Ｒｕｎｎｅｒ　Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｒｏｔｏｒ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｓｏｌｉｄｗｏｒｋｓ［Ｊ］．Ｃａｄｄｍ，２０１　ｌ，２１ｆ２）：１—６，　［２１］汤方平，周济人．低扬程泵装置性能的决定因素［Ｊ］．排灌　机械，１９９７（１）：１２一ｌ３．　Ｔａｎｇ　Ｆａｎｇｐｉｎｇ，Ｚｈｏｕ　Ｊｉｒｅｎ．Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｕｍｐｉｎｇ　ＣＦＤ『Ｄ１．Ｌａｎｚｈｏｕ：Ｌａｎｚｈｏｕ　Ｕｎｉｖｅｒｉｓｉｔｙ　ｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１　１．　ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ［Ｊ］．Ｄｒａｉｎａｇｅ　ａｎｄ　Ｉｒｒｉｇａｔｉｏｎ　Ｍａｃｈｉｎｅｙ。１ｒ９９７（１）：１２—１３．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｈｔ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　［１６】武桦，冯建军，吴广宽，等．基于ＣＦＤ的贯流式水轮机叶　片改型及性能研究ｆＪ］．西安理工大学学报，２０１３，２９（３）：　２９Ｏ一２９４．　【２２］梁金栋，陆林广，徐磊，等．轴流泵装置导叶出口水流速　度环量对出水流道水力损失的影响［Ｊ］．农业工程学报，　２０１２，２８（１、：５５—６０．　Ｌｉａｎｇ　Ｊｉｎｄｏｎｇ，Ｌｕ　Ｌｉｎｇｕａｎｇ，Ｘｕ　Ｌｅｉ，ｅｔ　ａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｆｌｏｗ　Ｗｕ　ＨＨａ，Ｆｅｎｇ　Ｊｉａｎｊｎ，Ｗｕ　Ｇｕａｎｇｋｕａｎ，ｅｔｕ　ａ１．Ｔｈｅ　ｂｌａｄｅ　ｇｅｏｍｅｔｒｙ　ｍｏｄｉｉｃａｔｆｉｏｎ　ａｎｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｆｏｒ　ｂｕｌｂ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ　ａｔ　ｇｕｉｄｅ＂ｖａｎｅ　ｏｕｔｌｅｔ　ｏｆ　ａｘｉａ１．ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｏｎ　ｈｙ　ｄｒａｕｌｉｃ　ｌｏｓｓ　ｉｎ　ｏｕｔｌｅｔ　ｃｏｎｄｕｉｔ『Ｊ１．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｕｒｂｉｎ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ＣＦＤ『Ｊ１．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｘｉ’ａｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，２９（３）：２９０—２９４．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＣＳＡＥ　，２０１２，２８（１）：５５－－６０．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｗｉｔｈ　Ｅｎｇｌｉｓｈ　Ａｂｓｔｒａｃｔ）　Ａｘｉａｌ－－ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｓｗｅｐｔ－ａｎｇｌｅｓ　０ｌ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　’●●　‘’　Ｓｈｉ　Ｌｉｊｉａｎ，Ｔａｎｇ　Ｆａｎｇｐｉｎｇ　，Ｚｈｏｕ　Ｈａｎｌｏｎｇ，Ｔｕ　Ｌｉａｎｌｉａｎ，Ｘｉｅ　Ｒｏｎｇｓｈｅｎｇ　（ＳｃｈｏｏｌｏｆＨｙｄｒａｕｌｉｃＥｎｅｒｇｙａｎｄＰｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｙａｎｇｚｈｏｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｙａｎｇｚｈｏｕ　２２５１００，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｅｔ：Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ　ｌｆｕｉｄ　ｄｙｎａｍｉｃｓ（ＣＦＤ）ｓｏｆｔｗａｒｅ．ｔｈｉｓ　Ｐａｐｅｒ　ｓｔｕｄｉｅｄ　ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｕｎｄｅｒ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｓｗｅｅｐ　ａｎｇｌｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｄｅｖｉｃｅ．Ｔｈｅ　ｐｕｒｐｏｓｅ　ｗａｓ　ｔｈａｔ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｔｈｅ　ａｎｇｌｅ　ｏｆ　ｂｌａｄｅ　ｆｏｒｗａｒｄ　ａｎｄ　ｂａｃｋ　ｓｗｅｅｐｉｎｇ，ｔｈｅ　ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｃｏｕｌｄ　ａｓ　ｍｕｃｈ　ａｓ　ｐｏｓｓｉｂｌｙ　ｒｅｃｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ　ｏｕｔｌｅｔ，ａｔ　ｔｈｅ　ｓａｍｅ　ｔｉｍｅ，ｔｈｅ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｌｏｓｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｎｏｔ　ｔｏｏ　ｌａｒｇｅ，ｓｏ　ａｓ　ｔｏ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｄｅｖｉｃｅ．Ｔｈｉｓ　ＰａＤｅｒ　ｕｓｅｄ　ｔｈｅ　Ｔｕｒｂｏ－Ｇｒｉｄ　ｓｏｆｔｗａｒｅ　ｔｏ　ｂｕｉｌｄ　ｔｈｅ　ｍｏｄｅｌ　ａｎｄ　ｃａｒｒｙ　ｏｕｔ　ｔｈｅ　ｍｅｓｈ　ｄｉｖｉｓｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ．ｕｓｅｄ　ｔｈｅ　Ｐｒｏ／Ｅ　ｓｏｆｔｗａｒｅ　ｔｏ　ｂｕｉｌｄ　ｔｈｅ　ｍｏｄｅｌｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｌｅｔ　ｓｔｒａｉｇｈｔ　ｐｉｐｅ　ｗｉｔｈ　ｗａｔｅｒ－ｇｕｉｄｉｎｇ　ｃｏｎｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｔａｎｄａｒｄ　６０。ｏｕｔｌｅｔ　ｐｉｐｅ．ａｎｄ　ｔｈｅｎ　ｕｓｅｄ　ｔｈｅ　ＩＣＥＭ　ｔｏ　ｃａｒｒｙ　ｏｕｔ　ｔｈｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄ－ｇｒｉｄ　ｄｉｖｉｓｉｏｎ．Ｔｈｅｎ．ｔｈｅ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｐｒｏｐｅｒｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｄｅｖｉｃｅ　ｗａｓ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｔｈｅ　ＣＦＸ　ｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｔｈｅｒｅ　ｗｅｒｅ　６　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｓｗｅｅｐｉｎｇ　ｓｃｈｅｍｅｓ，ｗｈｉｃｈ　ｗｅｒｅ　ｆｏｒｗａｒｄ　ｓｗｅｅｐ　２４。，ｆｏｒｗａｒｄ　ｓｗｅｅｐ　１　６。，ｆｏｒｗａｒｄ　ｓｗｅｅｐ　８。，０。，ｂａｃｋ　ｓｗｅｅｐ　ｏａｎｄ　ｂａｃｋ　ｓｗｅｅｐ　１　６。．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　Ｏｆ　ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｄｅｖｉｃｅ　ａｄｏｐｔｅｄ　ｔｈｅ　ｓｔａｎｄａｒｄ　ｋ－ｅ　ｍｏｄｅ１．ａｎｄ　ｅａｃｈ　ｓｗｅｅｐｉｎｇ　ｓｃｈｅｍｅ　ｏｆ　ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｈａｄ　８　ｆｌｏｗ　ｐｏｉｎｔｓ　ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ　２８０，３００，３２０，３４０，３６０，３８０，４００　ａｎｄ　４２０　Ｌ／ｓ．Ｔｈｅ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｄｉ佰　ｒｅｎｔ　ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｓｗｅｅｐｉｎｇ　ａｎｇｌｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｅｎｅｒｇｙ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｗａｓ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｎｏｎ．ｄｅｓｉｇｎ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ｔｈｅｎ　ｔｈｅ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｌｏｓｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｏｕｔｌｅｔ　ｐｉｐｅ　ｗａｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ａｎｄ　ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｅｎｅｒｇｙ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｄｅｖｉｃｅ　ｗａｓ　ｃａｒｒｉｅｄ　ｏｕｔ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗｅｄ　ｔｈａｔ．ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｃｕｒｖｅ　ｔｒｅｎｄ　ｗａｓ　ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ｔｈｅ　ｆｌｏｗ—ｈｅａｄ　ｃｕｒｖｅ　ｓｈｏｗｅｄ　ａ　ｌｉｔｔｌｅ　ｄｅｖｉａｔｉｏｎ　ｕｎｄｅｒ　ｓｍａｌｌ　ｆｌｏｗ，ｏｔｈｅｒ　ｐａｒｓ　ｆｉｔｅｄ　ｗｅｌｌ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｆｌｏｗ－ｅｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｃｕｒｖｅ　ｄｉｄ　ｎｏｔｆ　ｆｉｔ　ｓｏ　ｗｅｌｌ，ｂｕｔ　ｔｈｅ　ｅｒｒｏｒ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｄａｔａ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｎｕｍｅｒｉｃａ１　ｄａｔａ　ｗａｓ　ｗｉｔｈｉｎ　３％ｔｈａｔ　ｗａｓ　ｖｅｒｙ　ｓｍａｌ１．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｆｒｏｍ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｈａｄ　ｂｅｅｎ　ｍｕｔｕａｌｌｙ　ａｕｔｈｅｎｔｉｃａｔｅｄ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｕｄｙ　ｓｈｏｗｅｄ　ｔｈａｔ：ｕｎｄｅｒ　ｓｍａｌｌ　ｆｌｏｗ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｎｅａｒ　ｄｅｓｉｇｎ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ，ｔｈｅ　ｅｎｅｒｇｙ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ　ｏｆ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｄｅｖｉｃｅ　ｏｆ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｓｗｅｅｐ　ａｎｇｌｅｓ　ｈａｄ　ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅｌｙ　ｌａｒｇｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ．ｏｎ　ｔｈｅ　ｏｔｈｅｒ　ｈａｎｄ。ｔｈｅ　ｅｎｅｒｇｙ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ　ｗｅｒｅ　ａｌｍｏｓｔ　ｔｈｅ　ｓａｍｅ　ｕｎｄｅｒ　ｌａｒｇｅ　ｆｌｏｗ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ；　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．ｔｈｅ　ｆｌｏｗ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｉｆｆｏｉＩ　ｔａｉｌ　ｏｆ　ｂａｃｋ　ｓｗｅｅｐ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｗａｓ　ｖｅｒｙ　ｓｅｒｉｏｕｓ，ａｎｄ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｌｏｓｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｗａｓ　ｖｅｒｙ　ｌａｒｇｅ；ｔｈｅ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｏｆ　ｏｒｆｗａｒｄ　ｓｗｅｅｐ　１　６。ｃｏｕｌｄ　ａｓ　ｍｕｃｈ　ａｓ　ｐｏｓｓｉｂｌｙ　ｒｅｃｏｖｅｒ　ｖｅｌｏｃｉｙ　ｔｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｍｐｅｌｌｅｒ　ｏｕｔｌｅｔ．ａｌｓｏ　ｉｔｓ　ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｌＯＳＳ　ｗａｓ　ｔｈｅ　ｓｍａｌｌｅｓｔ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｔｈｅ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ　ｏｆ　ｆｏｒｗａｒｄ　ｓｗｅｅｐ　１　６。ｈａｓ　ａ　ｇｏｏｄ　ｅｆｆｅｃｔ　ｔｏ　ｉｍｐｒｏｖｅ　ｔｈｅ　ｅｎｅｒｇｙ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｘｉａｌ　ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ　ｄｅｖｉｃｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｐｕｍｐｓ；ｄｅｓｉｇｎ；ｃｏｍｐｕｔｅｒ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ａｘｉａｌ—ｆｌｏｗ　ｐｕｍｐ；ｐｏｓｔ　ｇｕｉｄｅ　ｖａｎｅ；ｓｗｅｅｐ；ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ