目 录
第一节、工程概况 ........................................................................................................................................ 2 一、工程概况 ............................................................................................................................................ 2 二、编制依据和目的 ................................................................................................................................ 3 三、技术保证条件 .................................................................................................................................... 4 第二节、材料选用 ........................................................................................................................................ 4 第三节、施工工艺技术 ................................................................................................................................ 8 一、技术参数 ............................................................................................................................................ 9 二、工艺流程 ...........................................................................................................................................12 三、施工方法 ...........................................................................................................................................13 四、检查验收 ...........................................................................................................................................17 第四节 施工质量保证措施 .........................................................................................................................19 一、模板清理 ...........................................................................................................................................19 二、顶板支撑 ...........................................................................................................................................19 三、板缝处理 ...........................................................................................................................................20 第五节、施工安全保证措施 .......................................................................................................................20 一、组织保障 ...........................................................................................................................................20 二、技术措施 ...........................................................................................................................................21 三、监测监控 ...........................................................................................................................................24 四、应急预案 ...........................................................................................................................................26 第六节、专职安全生产管理人员 ...............................................................................................................27 第七节、计算书及相关图纸 .......................................................................................................................28 第八节、模板支撑架的构造和施工要求 ...................................................................................................56 第九节、文明施工 .......................................................................................................................................57
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
第一节、工程概况
一、工程概况
本项目总建筑面积为44381.66㎡，包括1栋艺术综合楼（建筑面积11360.65m2），1栋教学楼（建筑面积13874.97 m2），1栋辅助用房（建筑面积3760.07m2），1栋羽毛球馆包含1号门卫室（建筑面积2773.83 m2），1栋体育馆-机动车库-食堂联合体（建筑面积12528.94 m2），2、3号门卫室（建筑面积83.2 m2）、运动场、校园内室外景观以及24米宽市政道路水井湾路。结构形式：框架结构，框架抗震等级为二级，大跨度框架抗震等级为一级，大部分单体均为半地下建筑（一侧临空、另一侧靠挡土墙），体育馆屋面为钢网架结构，均为多层民用建筑。建筑耐火等级为一级，抗震设防烈度8度，设计使用年限50年。
建设单位：四川港荣投资发展集团有限公司 地质勘察：四川省川建勘察设计院 设计单位：四川省建筑设计研究院
监理单位：四川省兴旺建设工程项目管理有限公司 施工单位：四川省第十一建筑有限公司
本工程为框架结构，均为多层建筑，大于8m跨度的框架梁较多，局部混凝土模板支撑工程超过一定规模的危险性。超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程部位有：
1、体育馆B轴至L轴交1轴、1轴至5轴线交L轴至M轴三层平板均为外挑2.4m宽的悬挑梁板，该悬挑梁板需从一层地面搭设模板支撑架，支撑架搭设最高高度为13.15m。
2、教学楼2轴至9轴交P轴五层悬挑楼板和1轴至9轴交D轴六层悬挑梁板，外挑宽度为1.5m，该悬挑梁板需从一层、二层地面搭设模板支撑架，支撑架搭设高度为19.5m。
3、艺术综合楼1-D轴至1-J轴交3-2轴至3-11轴五层梁板，框架梁净跨度为21.1m，模板支撑架搭设最高高度为7.8m，该层梁板从三层板面搭设模板支撑架，为确保安全二层（地面层）至三层梁板的模板支撑架也须按三层至五层模板支撑架搭设参数施工，即五层梁板大跨度模板支撑架整体搭设高度为12.6m。
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4、羽毛球馆1轴至9轴交A轴至E轴屋面层为“井”字型梁+楼板，屋面层梁板从一层地面搭设模板支撑架，支撑架搭设高度为10m。
根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质〔2009〕87号规定，上述部位模板分项工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，须编制指导该部分工程施工的专项施工方案。
二、编制依据和目的
编制依据：
《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 《混凝土结构设计规范》GB 50010-2012
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2012 《钢结构设计规范》GB 50017-2003
《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2012 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2011 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 《建筑施工安全检查标准》JGJ59--2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91 《木结构设计规范》GB 50005 《混凝土模板用胶合板》ZBB-70006
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质（2009）87号 本工程施工图纸 本工程施工组织设计。 编制目的：
1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠，达到模板施工要求。 2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工要求。
3、模板施工前对施工人员按专项方案进行技术交底，严禁盲目施工。
4、为确保安全生产而编制该专项施工方案，以便于指导现场混凝土模板支撑架工程
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的施工。
三、技术保证条件
1、安全网络
2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
第二节、材料选用
1、钢材的选用
(1) 钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T
1591的规定。
(2) 钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接
钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂
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纹的钢管。
(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×3.0以上的钢管。 (4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
1) 应有产品质量合格证；
2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定；
3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定； 序号 项目 焊接钢管尺寸（mm） 外径 1 壁厚 外径 壁厚 2 3 钢管两端面切斜偏差 钢管外边面锈蚀深度 允许偏差Δ（mm） -0.5 -0.5 -0.5 -0.45 1.70 0.5 塞尺，拐角尺 游标卡尺 游标卡尺 检查工具 5） 钢管必须涂有防锈漆。
(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
1) 表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
2) 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011的规定；
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序号 项目 钢管弯曲 a. 允许偏差 检查工具 各种杆件钢管的端部弯曲 L≤1.5 ≤5 1 b.立杆钢管弯曲 3m＜l≤4m 4m＜l≤6.5m c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5 冲压钢脚手板 a. ≤12 ≤20 钢卷尺 ≤30 板面挠曲 L≤4m L＞4m ≤12 ≤16 钢卷尺 2 b.板面扭曲（任一角翘起） 3)钢管上严禁打孔。
≤5 (6) 钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG
200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。
(7) 钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。 (8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告
和产品质量合格证：
1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓
必须更换；
2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；
3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》
GB/T 5118中的规定。
(10)
连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六
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角头螺栓》GB/T 5782。 2、木材的选用
(1) 模板结构或构件的树种根据实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定。
(3) 用于模板体系的方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。
(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。
(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。
(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的标准进行。
(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：
1) 制作的方木结构，不应大于15%； 2) 板材和规格材，不应大于20%； 3) 受拉构件的连接板，不应大于18%； 4) 连接件，不应大于15%。 3、覆膜模板板材的选用
(1) 模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于16mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB-70006的规定。
(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
(3) 模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。
(4) 进场的模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。 【梁模板(扣件钢管架)】
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面板材料 主楞材料 次楞材料 梁底支撑 支架钢管 16mm厚覆膜模板 Φ48×3mm钢管 50×100mm木方 Φ48×3钢管 Φ48×3钢管 第三节、施工工艺技术
根据设计施工图该项目存在高支模架体系和大跨度梁板支模架体系的部位有： 1、体育馆B轴至L轴交1轴、1轴至5轴线交L轴至M轴三层平板均为外挑2.4m宽的悬挑梁板，该悬挑梁板需从一层地面搭设模板支撑架，支撑架搭设最高高度为13.15m。
2、教学楼2轴至9轴交P轴五层悬挑楼板和1轴至9轴交D轴六层悬挑梁板，外挑宽度为1.5m，该悬挑梁板需从一层、二层地面搭设模板支撑架，支撑架搭设高度为19.5m。
3、艺术综合楼1-D轴至1-J轴交3-2轴至3-11轴五层梁板，框架梁净跨度为21.1m，模板支撑架搭设最高高度为7.8m，该层梁板从三层板面搭设模板支撑架，为确保安全二层（地面层）至三层梁板的模板支撑架也须按三层至五层模板支撑架搭设参数施工，即五层梁板大跨度模板支撑架整体搭设高度为12.6m。
4、羽毛球馆1轴至9轴交A轴至E轴屋面层为“井”字型梁+楼板，屋面层梁板从一层地面搭设模板支撑架，支撑架搭设高度为10m。
上述部位需按超高支模架体体系从底层开始整体按照桥梁满堂式钢管支架支模体系设计和施工。本方案针对上述超过一定规模的危险性较大的部位模板支架体系进行设计和验算，并按本方案设计的模板支架体系参数施工。根据上述超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑工程部位的梁、板的截面尺寸、层高、跨度以及受力形式为依据选择最不利因素组合设计模板支撑体系，按支模体系最不利组合设置相关验算参数，选择艺术综合楼1-D轴至1-J轴交3-2轴至3-11轴五层梁板，该层梁板从三层板面搭设模板支撑架，为确保安全二层（地面层）至三层梁板的模板支撑架也须按三层至五层模板支撑架搭设参数施工，即模板支撑架整体搭设高度按
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12.6m；700mm（或600mm）宽框架梁选择艺术综合楼五层KL19（1A）700×1600，净跨21.1m；500mm（及以下）宽框架梁选择羽毛球馆屋面KL12截面500×1200，净跨10.4m；楼板选择艺术综合楼五层1-D轴至1-J轴交3-2轴至3-11轴楼板，其中板厚按羽毛球馆屋面板160mm厚进行验算。为确保支模体系安全性，整个项目超过一定规模的危险性较大的部位模板支架体系均按照桥梁满堂式钢管支架支模体系设计和施工。
一、技术参数
【楼板模板（扣件式）】
基本参数 计算依据 楼板厚度h(mm) 楼板边宽B(m) 主楞布置方向 立杆横向间距lb(m) 次楞间距a(mm) 主楞悬挑长度b1(mm) 立杆自由端高度h0(mm) 架体底部布置类型 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 160 4.2 楼板边长L(m) 模板支架高度H(m） 22.7 12.6 0.9 0.9 200 表面外露 加强型 垂直于楼板长立杆纵向间距la(m) 边 0.9 120 400 250 垫板 水平杆步距h1(m) 次楞悬挑长度a1(mm) 结构表面要求 剪刀撑(含水平）布置方式 材料参数 面板类型 面板E(N/mm^2) 主楞类型 主楞合并根数 次楞规格 钢管类型 覆面木胶合覆面板规格 膜模板 9000 圆钢管 1 50×100 Ф48×3 面板fm(N/mm^2) 主楞规格 次楞类型 次楞合并根数 15mm(板材垂直方向) 26 Ф48×3.0 矩形木楞 / 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 架体底部垫板面积A(m^2) 30 0.2 模板荷载传递方式 模板（不含支架）自重标准值9 / 58
可调托座 0.2 高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
G1k(kN/m^2) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Qk(kN/m^2) 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 脚手架结构重要性系数γ0 省份、城市 24 2 1.35 1.1 四川宜宾 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) 脚手架安全等级 是否考虑风荷载 1.1 0.5 1级 否 【700×1600框架梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】
基本参数 计算依据 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 模板荷载传递方式 梁两侧楼板情况 剪刀撑(含水平)布置方式 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 立杆自由端高度h0(mm) 次楞根数m 结构表面要求 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 1600 21.1 可调托座 混凝土梁宽b(mm) 模板支架高度H(m) 次楞悬挑长度a1(mm) 700 11 200 140 0.45 0.9 0.9 2 底座 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 加强型 1.5 0.9 250 5 表面外露 梁跨度方向立杆间距la(m) 水平杆步距h1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 梁底立杆根数n 架体底部布置类型 材料参数 主楞类型 主楞合并根数 次楞规格 面板类型 圆钢管 2 50×100 主楞规格 次楞类型 钢管规格 Ф48×3.0 矩形木楞 Ф48×3 15mm(板材垂覆面木胶合覆面板规格 10 / 58
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膜模板 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 架体底部垫板面积A(m^2) 30 0.2 省份、城市 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) 脚手架安全等级 是否考虑风荷载 直方向) 四川宜宾 0.2 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Qk(kN/m^2) 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 脚手架结构重要性系数γ0 24 1.5 2 0.5 1.35 1.1 1级 否 【500×1200框架梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】
基本参数 计算依据 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 模板荷载传递方式 梁两侧楼板情况 剪刀撑(含水平)布置方式 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 立杆自由端高度h0(mm) 次楞根数m 结构表面要求 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 1200 10.4 可调托座 混凝土梁宽b(mm) 模板支架高度H(m) 次楞悬挑长度a1(mm) 500 8.9 150 160 0.45 0.9 0.9 1 底座 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 加强型 1.2 0.9 250 4 表面外露 梁跨度方向立杆间距la(m) 水平杆步距h1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 梁底立杆根数n 架体底部布置类型 材料参数 11 / 58
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主楞类型 主楞合并根数 次楞规格 面板类型 圆钢管 2 50×100 主楞规格 次楞类型 钢管规格 Ф48×3.0 矩形木楞 Ф48×3 15mm(板材垂直方向) 覆面木胶合覆面板规格 膜模板 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 架体底部垫板面积A(m^2) 30 0.09 省份、城市 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) 脚手架安全等级 四川宜宾 0.2 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Qk(kN/m^2) 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 脚手架结构重要性系数γ0 24 1.5 2 0.5 1.35 1级 1.1 是否考虑风荷载 否 技术参数说明：以上参数均按本项目最不利单元的梁、板的截面尺寸、层高和跨度进行组合设计，板模板底支撑次楞间距不大于120mm，梁底支撑次楞间距不大于200mm，该项目超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑系统和模板系统按照上述桥梁满堂式钢管支架支模体系技术参数施工。
二、工艺流程
模板施工工艺：
弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架和梁底找平架→架体加固搭设剪刀撑（确保架体稳定）→翻线至梁底水平架上打点→安装梁底模（挂通线校正并固定，再次检查梁端底模是否与柱、墙底线重合）→安装梁底模板→梁底起拱校正→安装顶板模→检查加固卫生清理→挂线检查板面平整度（符合要求）→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→安装预制混凝土内撑条（间距500mm）→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→
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办预检。
三、施工方法
1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。
2、浇筑时先浇筑柱砼，其次按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。 3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求、现场条件以及实际施工情况，决定采用扣件钢管架搭设满堂脚手架作为该部分花架梁的支撑体系，梁、柱混凝土整体浇筑。该花架梁采用丝杆加固，水平间距和竖向间距均为300mm，两侧丝杆伸出加固主檩外边150mm。
4、位于阶梯梁上部分的架体，在阶梯梁下搭设与梁上支模架体技术参数一致的满堂脚手架对阶梯梁板进行加固且阶梯梁上下立柱的位置保持在同一水平面位置。部分支模架体立柱基础位于阶梯楼板上，存在高低台阶，每个台阶面需设置水平剪刀撑，最高台阶平面标高位置必须设置连续水平剪刀撑，与低台阶基础部分的架体整体连接。
5、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。
6、 所有水平拉杆的端部均与四周建筑物或框架柱或周边支模架体拉紧顶牢，与框架柱采用钢管柱箍抱柱方式连接，连接大样示意入下图：
7、架体四周设置连续式竖向剪刀撑。纵横向设置竖向连续剪刀撑，步架设置连续水
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平剪刀撑，最高台阶水平杆收口位置必须设置连续水平剪刀撑，与低台阶基础部分的架体整体连接。
8、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，剪刀撑斜杆与架体竖向受力杆交点必须连接。
9、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。 10、立柱及其他杆件
(1)扣件式承重架：梁底承重架禁止使用可调支托，梁底水平小横杆均使用扣件与大横杆连接牢固。梁板水平大横杆下部均多加设一个防滑扣件，防止因一个扣件出现的滑动梁沉降发生。
1) 搭接要求：本工程所有竖向承重架体部件立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置必须错开搭接，禁止接头在同一点面上，搭设要求如下图所示：
立杆水平杆h/3lalah/3500对接扣件h
2) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 3) 立柱顶部必须用木方把间隙楔紧，且底部必须支持在硬木垫板，以保证立柱支撑牢固，如下示意图：
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立杆立面示意图
11、水平拉杆
(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；
(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：
立杆500ala/3500A横向水平杆 (小横杆)Aala/3A-A接头不在同跨内（平面）lala接头不在同步内（立面）hlb
纵向水平杆 (大横杆)12、梁柱加固方式
梁须采用M14对拉丝杆进行加固沿梁跨方向间距800mm，沿梁高方向不少于三道且竖向间距不大于200mm均分设置，梁加固截面如下图：
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其中为避免后期出现渗水等质量隐患，卫生间周围的梁加固需使用止水丝杆（即梁加固断面图中的M14对拉丝杆更换为M14止水丝杆）。
柱箍采用钢管柱箍，沿柱高方向间距500mm，柱箍采用M14对拉丝杆加固，对拉丝杆间距不大于200mm，柱加固截面如下图：
13、桥梁满堂式钢管支架搭设施工图
艺术楼、羽毛球桥梁满堂式钢管支架搭设施工图详后附图，体育馆、教学楼屋面悬挑梁板桥梁满堂式钢管支架搭设参数按艺术楼桥梁满堂式钢管支架搭设技术参数施工，同时架体与下部楼层边框柱采用抱柱型式连接牢固。
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四、检查验收
1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。
2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消除在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。 3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：
项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 中心线位置 插筋 外露长度 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 中心线位置 预留孔 尺寸 5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：
项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层垂直高基础 柱、墙、梁 不大于5m 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 +4,-5 6 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 +10，0 +10，0 10 +10，0 2 允许偏差（mm） 3 3 5 17 / 58
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度 大于5m 8 2 5 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 相临两板表面高低差 表面平整度 6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
脚手架搭设的技术要求与允许偏差
序号 1 项目 构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差 立杆的垂直偏差 架高 一般质量要求 ±20mm ≤25m ＞25m ±50mm ±100mm 2 3 纵向水平杆的水平偏差 4 横向水平杆的水平偏差 5 节点处相交杆件的轴线距节点中心距离 相邻立杆接头位置 ±20mm ±10mm ≤150 mm 相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3 6 7 上下相邻纵向水平杆接头位置 1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接杆 8 件 搭 接 类别 扣件式钢管脚杆别 立杆 （绑扎）固定 2）搭接长度和连接要求应符合以下要求： 搭接长度 ＞1m 连接要求 连接扣件数量依承载要18 / 58
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手架 纵向水平杆 节 9 点 连 接 其它脚手架 扣件式钢管脚手架 求确定，且不少于2个 不少于2个连接扣件 拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m 按相应的连接要求 7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。
8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。
第四节 施工质量保证措施
一、模板清理
模板清理干净是保证混凝土成型质量，保证混凝土外观美观的重要一环，因此在模板检查过程中模板清理应作为一个重点来检查。模板清理包括自身的板面、侧面及背楞的清理，门洞口模板的清理，模内清理。
本工程覆膜模板多层板将模板的灰浆等清理干净后，用脱模剂对板面进行擦拭即可。
板面有破损、凹凸及变形的应及时进行修补，边框背楞如有变形将直接影响拼缝质量，边框背楞如不顺直要进行维修。
模板清理干净后及时进行标识，标识内容为“模板已清理、待用”；对未清理模板也应进行标识，标识内容为“模板待清理”；对变形较大需要维修的模板也应进行标识，标识内容为“模板须维修、停用”。
二、顶板支撑
水平顶板支撑体系采用钢管架，上设有螺旋式可调顶托，为了保证支撑的整体稳定性，对于标准层纵横立杆应设三道钢管架水平横杆拉接，并保证底部150～200mm高度有一道扫地杆（位置根据立杆规格而定）。
为了保证上下层楼板荷载传力均匀，上下层支撑立杆应对正，保证在一条垂直
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线上，为了保证立杆对齐，要求对立杆的位置点进行放线，并对首层或标准层绘制“支撑点平面图”，以便上层按下层的支撑点放线。
三、板缝处理
顶板采用硬拼缝，即模板与模板之间不粘贴海绵条；当模板边局部有损坏时，应切除损坏部分以免影响拼缝质量；在顺次龙骨方向两块模板的拼缝处应有次龙骨木方，当木方按设计间距排列在此处无木方时，应附加木方。为了保护多层板周边不被损坏且提高模板周转率，采用封边漆对多层板定期封边。
为了保证顶板与梁、柱相交的阴角顺直、方正，与梁、柱相交的边龙骨（50×100木方）要求顶面及接触侧面刨平刨直，并在模板侧边粘贴憎水海绵条（粘贴时弹线，并按线粘贴海绵条）。
木方次背楞与模板面及与外背楞要求接触严密，接触严密能更好地保证模板整体刚度，保证梁、柱平整不涨模。
第五节、施工安全保证措施
一、组织保障
安全保证体系
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二、技术措施
1、准备工作 (1) 模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。
(2) 模板的基准定位工作：
1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根
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据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；
2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；
3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；
4) 已经破损或者不符合要求的零配件以及面板不得投入使用；
5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 2、模板支设
1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面； 2) 所有花架梁必须按设计要求起拱，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，沿梁方向间距500mm安装预制混凝土内撑条（强度同梁混凝土等级），防止上口变形；
3) 所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；
4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端； 5）柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为保证柱子的截面尺寸，设置双或三钢管柱箍；
6)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑。 3、模板支架搭设的一构造要求
(1) 桥梁满堂式钢管支架立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。
(2)本工程模板支架均采用扣件式钢管架。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。 (3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。
(4)本工程模板支架使用材料必须符合要求，扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm x3.0mm钢管，
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用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
（5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。
（6） 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与柱牢固拉接。
（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。
（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。 4、模板拆除
(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 季节气温条件下模板拆除适宜时间：（施工当地气温）
模板拆除位置 梁和柱侧模（跨度：0） 平板底模（跨度：≤2；>2，,8） 平板底模（>8） 梁底模（跨度≤8） 梁底模（跨度>8） 悬臂梁和框支梁支撑 混凝土强度值百分率 50% 50%；75% 100% 75% 100% 100% (2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。
1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆
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除；
2) 底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；
3) 板底模＜2米，混凝土强度达到50%，2米—8米，混凝土强度达到75%，≥8米，混凝土强度达到100%方可拆除。
(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。
(5) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。 (6) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。
(7) 当拆除4～8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。
三、监测监控
1、监测措施 (1) 监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2) 监测点设置
观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 (3) 监测措施
架体搭设前严格按搭设该方案放线，搭设过程中立柱定位间距允许偏差±30mm，水平步距允许偏差±20，采用经纬仪严格控制立柱垂直度，立杆垂直度每步允许偏
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差h/1000且±2mm，架体立柱整体垂直度允许偏差h/600且±30，混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 (4) 仪器设备配置
名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 (5) 监测说明
班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 连墙件是否松动；
3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象； (6) 监测频率
在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。
1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在30mm以内；
2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
规格 DT202C RXT—232 DZJ2 数量 1 1 1 2 1 2 3 1 精度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 25 / 58
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3）混凝土达到100%设计强度后方可，拆模时应从上往下，一步架体拆除完成后方可拆除下一步架体，严禁上步架未拆除完就拆除下边架体，拆除的材料随即调运离架体，严禁乱扔拆除的钢管和扣件。拆除过程中采用经纬仪测量监控立杆垂直度，避免拆除架体过程中立柱垂直度超出允许范围而发生架体失稳垮塌。
四、应急预案
1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。 2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。 (3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 3、应急反应预案 (1) 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。 (2) 事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3) 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火
疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合
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消防人员扑灭大火。
(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线
挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，
头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息
和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
4、应急通信联络
项目负责人：赖玉成 手机： 安全员： 唐建国 手机： 项目副经理：冯平 手机：
医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
第六节、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员（含项目部专职安全员、）。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
赖玉成（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；
袁 庆（施工负责人）——组员，负责现场施工指挥，技术交底； 唐建国（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；
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邱 伟（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；
第七节、计算书及相关图纸
艺术楼楼板模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数
基本参数 计算依据 楼板厚度h(mm) 楼板边宽B(m) 主楞布置方向 立杆横向间距lb(m) 次楞间距a(mm) 主楞悬挑长度b1(mm) 立杆自由端高度h0(mm) 架体底部布置类型 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 160 4.2 楼板边长L(m) 模板支架高度H(m） 22.7 12.6 0.9 0.9 200 表面外露 加强型 垂直于楼板长立杆纵向间距la(m) 边 0.9 120 400 250 垫板 水平杆步距h1(m) 次楞悬挑长度a1(mm) 结构表面要求 剪刀撑(含水平）布置方式 材料参数 面板类型 面板E(N/mm^2) 主楞类型 覆面木胶合覆面板规格 膜模板 9000 圆钢管 面板fm(N/mm^2) 主楞规格 15mm(板材垂直方向) 26 Ф48×3.0 28 / 58
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主楞合并根数 次楞规格 钢管类型 1 50×100 Ф48×3 次楞类型 次楞合并根数 矩形木楞 / 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 架体底部垫板面积A(m^2) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Qk(kN/m^2) 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 脚手架结构重要性系数γ0 省份、城市 三、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
Wm=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+
QDK)b=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×160/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1)=7.924kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4
×
0.7(Qk+
κκ
30 0.2 24 2 1.35 1.1 四川宜宾 模板荷载传递方式 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) 脚手架安全等级 是否考虑风荷载 可调托座 0.2 1.1 0.5 1级 否 QDK)b=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×160/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1)=7.482kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(7.924,7.482)=7.924kN/m
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（图1） 面板计算简图
1、强度验算
（图2） 面板弯矩图
Mmax=0.011kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.011×106/37500=0.335N/mm2≤[f]=26N/mm2 满足要求 2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×160/1000)×1=4.216kN/m
（图3） 挠度计算受力简图
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（图4） 挠度图
ν=0.002mm≤[ν]=120/400=0.3mm 满足要求 四、次楞验算
次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
由可变荷载控制的组合：
q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+
κ
QDK)×a=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×160/1000)×120/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×120/1000)=0.951kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+
κ
QDK)×a=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×160/1000)×120/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×120/1000)=0.898kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(0.951,0.898)=0.951kN/m
（图5） 次楞计算简图
1、强度验算
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（图6） 次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.073kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.073×106/(83.333×103)=0.966N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图7） 次楞剪力图(kN)
Vmax=0.488kN
τmax=Υ0×VmaxS/(Ib0)=1.1×0.488×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.161N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求 3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×160/1000)×120/1000=0.506kN/m
（图8） 挠度计算受力简图
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（图9） 次楞变形图(mm)
νmax=0.05mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm 满足要求 4、支座反力
根据力学求解计算可得： Rmax=0.916kN Rkmax=0.487kN 五、主楞验算
主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m
自重设计值为：g=1.2gk=1.2×32.65/1000=0.039kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图10）主楞挠度计算时受力简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
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（图11）主楞挠度计算时受力简图
1、抗弯验算
（图12）主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.809kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.809×106/(4.493×1000)=198.114N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图13）主楞剪力图(kN)
Vmax=3.732kN τmax=Υ0
QmaxS/(Ib0)=1.1×3.732×1000×3.042×103/(10.783×104×0.6×10)=19.305N/mm2
×≤
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[τ]=120N/mm2
满足要求 3、挠度验算
（图14）主楞变形图(mm)
νmax=1.581mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm 满足要求 4、支座反力计算
立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：Rzmax=7.369kN 六、立杆验算 1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用 l01=kμ1(h1+2a)=1×1.811×(0.9+2×250/1000)=2.536m l02=kμ2h1=1×2.749×0.9=2.474m 取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.536,2.474)=2.536m λ=l0/i=2.536×1000/(1.59×10)=159.474≤[λ]=210 满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.536×1000/(1.59×10)=159.474
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.276
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.1)×160×0.001)×0.9×0.9+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.9=7.131kN 由永久荷载控制的组合：
N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.1)×160×0.001)×0.9×0.9+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.9=6.734kN
N=max(N1，N2)=max(7.131,6.734)=7.131kN
Υ0×N/(φA)= 1.1×7.131×1000/(0.276×(4.24×100))=67.136N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.474×1000/(1.59×10)=155.604
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.289 由可变控制的组合：
N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.1)×160×0.001)×0.9×0.9+1.2×12.6×0.202+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.9=10.186kN
由永久荷载控制的组合：
N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.1)×160×0.001)×0.9×0.9+1.35×12.6×0.202+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.9=10.17kN
N=max(N3，N4)=max(10.186,10.17)=10.186kN
Υ0×N/(φA)=1.1×10.186×1000/(0.289×(4.24×100))=91.568N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求 七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N=7.369kN≤[N]=30kN 满足要求
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
700×1600框架梁模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数
基本参数 计算依据 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 模板荷载传递方式 梁两侧楼板情况 剪刀撑(含水平)布置方式 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 立杆自由端高度h0(mm) 次楞根数m 结构表面要求 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 1600 21.1 可调托座 混凝土梁宽b(mm) 模板支架高度H(m) 次楞悬挑长度a1(mm) 700 11 200 140 0.45 0.9 0.9 2 底座 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 加强型 1.5 0.9 250 5 表面外露 梁跨度方向立杆间距la(m) 水平杆步距h1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 梁底立杆根数n 架体底部布置类型 材料参数 主楞类型 主楞合并根数 圆钢管 2 主楞规格 次楞类型 Ф48×3.0 矩形木楞 37 / 58
高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
次楞规格 面板类型 50×100 钢管规格 Ф48×3 15mm(板材垂直方向) 覆面木胶合覆面板规格 膜模板 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 架体底部垫板面积A(m^2) 30 0.2 省份、城市 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) 脚手架安全等级 四川宜宾 0.2 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Qk(kN/m^2) 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 脚手架结构重要性系数γ0 三、面板验算
24 1.5 2 0.5 1.35 1级 1.1 是否考虑风荷载 否 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 由可变荷载控制的组合： q1=
1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+
κ
QDK)b=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.5)×1600/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1)=47.65kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=
1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4
×
0.7(Qk+
κ
QDK)b=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×1600/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1)=52.174kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(47.65,52.174)=52.174kN/m
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
（图1） 面板强度简图
1、强度验算
（图2） 面板弯矩图
Mmax=0.16kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.16×106/37500=4.687N/mm2≤[f]=26N/mm2 满足要求 2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×1600/1000)×1=41kN/m
（图3） 面板挠度计算简图
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
（图4） 面板挠度图(mm)
ν=0.105mm≤[ν]=700/((5-1)×400)=0.438mm 满足要求 四、次楞验算
由可变荷载控制的组合： q1=
1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)
×a+1.4×(Qk+
κ
QDK)×a=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.5)×1600/1000)×700/1000/(5-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×700/1000/(5-1))=8.339kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=
1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)
×a+1.4×0.7×(Qk+
κ
QDK)×a
=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×1600/1000)×700/1000/(5-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×700/1000/(5-1))=9.131kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(8.339,9.131)=9.131kN/m
（图5） 面板强度计算简图
1、强度验算
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
（图6） 次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.183kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.183×106/(83.333×1000)=2.41N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图7） 次楞剪力图(kN)
Vmax=2.13kN
τmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1.1×2.13×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.703N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求 3、挠度验算
挠度验算荷载统计， qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)
=(0.2+(24+1.5)×1600/1000)×700/1000/(5-1)=7.175kN/m
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
（图8） 挠度计算简图
（图9） 次楞挠度图(mm)
νmax=0.054mm≤[ν]=0.45×1000/400=1.125mm 满足要求 4、支座反力
根据力学求解计算可得： Rmax=4.033kN Rkmax= 3.169kN 五、主楞验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:3 跨距为：(等跨)0.5
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
自重设计值为：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图10）主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图11）主楞挠度计算简图
1、抗弯验算
（图12）主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.424kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.424×106/(8.986×1000)=51.851N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
2、抗剪验算
（图13）主楞剪力图(kN)
Vmax= 6.069kN τmax=Υ0
QmaxS/(Ib)=1.1×6.069×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=15.693N/mm2[τ]=120N/mm2
满足要求 3、挠度验算
×≤
（图14）主楞挠度图(mm)
νmax=0.115mm≤[ν]=1.5×1000/(2+1)/400=1.25mm 满足要求 4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.021kN
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
非端支座最大支座反力为：R2=10.161kN 六、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.021kN≤[N]=8kN 满足要求 七、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=10.161kN≤[N]=30kN 满足要求 八、立杆验算 1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用 l01=kμ1(h+2a)=1×1.644×(0.9+2×250/1000)=2.302m l02=kμ2h=1×2.342×0.9=2.108m 取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.302,2.108)=2.302m λ=l0/i=2.302×1000/(1.59×10)=144.791≤[λ]=210 满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.302×1000/(1.59×10)=144.791
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.329
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.5)×1600×0.001)×0.45×0.5+1.4×(2+1.35×0.5)×0.45×0.5=11.913kN
由永久荷载控制的组合：
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.5)×1600×0.001)×0.45×0.5+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.45×0.5=13.044kN
N=max（N1，N2）=max(11.913,13.044)=13.044kN
Υ0×N/(φA)=1.1×13.044×1000/(0.329×4.24×100)=102.907N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.108×1000/(1.59×10)=132.58
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.383 此处还应考虑架体的自重产生的荷载 由可变控制的组合：
N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk +1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.5)×1600×0.001)×0.45×0.5+1.2×11×0.144+1.4×(2+1.35×0.5)×0.45×0.5=13.817kN
由永久荷载控制的组合：
N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk +1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.5)×1600×0.001)×0.45×0.5+1.35×11×0.144+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.45×0.5=15.186kN
N=max（N3，N4）=max(13.817,15.186)=15.186kN
Υ0×N/(φA)=1.1×15.186×1000/(0.383×(4.24×100))=102.837N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求
500×1200框架梁模板安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数
基本参数 计算依据 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 模板荷载传递方式 梁两侧楼板情况 剪刀撑(含水平)布置方式 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 立杆自由端高度h0(mm) 次楞根数m 结构表面要求 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 1200 10.4 可调托座 混凝土梁宽b(mm) 模板支架高度H(m) 次楞悬挑长度a1(mm) 500 8.9 150 160 0.45 0.9 0.9 1 底座 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 加强型 1.2 0.9 250 4 表面外露 梁跨度方向立杆间距la(m) 水平杆步距h1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 梁底立杆根数n 架体底部布置类型 材料参数 主楞类型 主楞合并根数 次楞规格 面板类型 圆钢管 2 50×100 主楞规格 次楞类型 钢管规格 Ф48×3.0 矩形木楞 Ф48×3 15mm(板材垂直方向) 覆面木胶合覆面板规格 膜模板 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 架体底部垫板面积A(m^2) 30 0.09 省份、城市 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 四川宜宾 0.2 新浇筑混凝土自重标准值24 1.5 47 / 58
高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Qk(kN/m^2) 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 脚手架结构重要性系数γ0 三、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 由可变荷载控制的组合： q1=
1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+
κ
2 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) 脚手架安全等级 0.5 1.35 1级 1.1 是否考虑风荷载 否 QDK)b=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1)=36.635kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=
1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4
×
0.7(Qk+
κ
QDK)b=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1)=39.781kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(36.635,39.781)=39.781kN/m
（图1） 面板强度简图
1、强度验算
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（图2） 面板弯矩图
Mmax=0.111kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.111×106/37500=3.241N/mm2≤[f]=26N/mm2 满足要求 2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×1=30.8kN/m
（图3） 面板挠度计算简图
（图4） 面板挠度图(mm)
ν=0.065mm≤[ν]=500/((4-1)×400)=0.417mm 满足要求
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
四、次楞验算
由可变荷载控制的组合： q1=
1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)
×a+1.4×(Qk+
κ
QDK)×a=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×500/1000/(4-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×500/1000/(4-1))=6.106kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=
1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)
×a+1.4×0.7×(Qk+
κ
QDK)×a
=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×500/1000/(4-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×500/1000/(4-1))=6.63kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(6.106,6.63)=6.63kN/m
（图5） 面板强度计算简图
1、强度验算
（图6） 次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.119kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.119×106/(83.333×1000)=1.575N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
（图7） 次楞剪力图(kN)
Vmax=1.591kN
τmax=Υ0×VmaxS/(Ib)=1.1×1.591×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.525N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2
满足要求 3、挠度验算
挠度验算荷载统计， qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)
=(0.2+(24+1.5)×1200/1000)×500/1000/(4-1)=5.133kN/m
（图8） 挠度计算简图
（图9） 次楞挠度图(mm)
νmax=0.023mm≤[ν]=0.45×1000/400=1.125mm 满足要求
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
4、支座反力
根据力学求解计算可得： Rmax=3.083kN Rkmax= 2.387kN 五、主楞验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:2 跨距为：(等跨)0.6
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图10）主楞强度计算简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图11）主楞挠度计算简图
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高支模以及大跨度模板工程专项施工方案
1、抗弯验算
（图12）主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.565kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1.1×0.565×106/(8.986×1000)=69.205N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图13）主楞剪力图(kN)
Vmax= 5.419kN τmax=Υ0
QmaxS/(Ib)=1.1×5.419×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=14.014N/mm2[τ]=120N/mm2
满足要求 3、挠度验算
×≤
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（图14）主楞挠度图(mm)
νmax=0.111mm≤[ν]=1.2×1000/(1+1)/400=1.5mm 满足要求 4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.794kN 非端支座最大支座反力为：R2=10.838kN 六、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.794kN≤[N]=8kN 满足要求 七、可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=10.838kN≤[N]=30kN 满足要求 八、立杆验算 1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用 l01=kμ1(h+2a)=1×1.644×(0.9+2×250/1000)=2.302m l02=kμ2h=1×2.342×0.9=2.108m
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取两值中的大值
l0=max(l01,l02)=max(2.302,2.108)=2.302m λ=l0/i=2.302×1000/(1.59×10)=144.791≤[λ]=210 满足要求
2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)
λ1=l01/i=2.302×1000/(1.59×10)=144.791
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.329
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.45×0.6+1.4×(2+1.35×0.5)×0.45×0.6=10.99kN 由永久荷载控制的组合：
N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.45×0.6+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.45×0.6=11.934kN
N=max（N1，N2）=max(10.99,11.934)=11.934kN
Υ0×N/(φA)=1.1×11.934×1000/(0.329×4.24×100)=94.157N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)
λ2=l02/i=2.108×1000/(1.59×10)=132.58
根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.383 此处还应考虑架体的自重产生的荷载 由可变控制的组合：
N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk +1.4(Qk+κQDK)×la×lb
=1.2×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.45×0.6+1.2×8.9×0.151+1.4×(2+1.35×0.5)×0.45×0.6=12.606kN
由永久荷载控制的组合：
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N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk +1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb
=1.35×(0.2+(24+1.5)×1200×0.001)×0.45×0.6+1.35×8.9×0.151+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.45×0.6=13.752kN
N=max（N3，N4）=max(12.606,13.752)=13.752kN
Υ0×N/(φA)=1.1×13.752×1000/(0.383×(4.24×100))=93.126N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求
以上验算是以本项目超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑系统和模板系统中最不利单元设计参数进行计算的结果，本项目超过一定规模的危险性较大的混凝土模板支撑架体系均严格按照上述设计相应参数进行桥梁满堂式钢管支模架体施工。
第八节、模板支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架采用单立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距为0.9m。 3.整体性构造层的设计
a.设置整体性水平剪刀撑加强层；
b.水平剪刀撑加强层每3.6米沿水平结构层设置，且须与立杆连接； c.高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平剪刀撑加强层。 4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
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b.中部设置于框架梁梁底。 5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
第九节、文明施工
1、施工现场实行文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度，尽量避免人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。采取先进的联系方式，避免如吹口哨的噪声污染。
2、定期对施工工作人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员（包括专业分包现场管理人员）定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。
3、砼浇注时间尽量控制在早6：00～晚22：00，并尽可能采用无声振动棒，做到白天不超过70dB，夜晚不超过55dB，并且经常测试。特殊情况须在夜间施工时，
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一方面要尽量采取降噪声措施，另一方面做好周围居民的工作，最大限度的减少扰民。
4、对强噪声机械如电锯等，使用时必须在临设封闭棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械，对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。
5、建筑物外架上四周满挂密目网降噪。
6、施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。
7、木工加工房使用后应及时清理边角余料和锯末，保证作业场地的环境卫生。操作层施工完成后应及时清理剩余的材料和产生的垃圾，使用编织袋装好运输至垃圾池内堆放，严禁任意倾倒。
8、所有拆卸的材料应堆放至指定材料堆场，整齐有序的堆放并加以覆盖。
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