目 录
一、工程概况. ...................................................................................................... 3
（一）工程总体概况 ............................................................................................................ 3 （二）高大模板工程概况 .................................................................................................... 4
二、编制依据 ....................................................................................................... 4 三、支模架设计范围 ........................................................................................... 4 四、支撑形式选用及设计 ................................................................................... 5
（一）支撑形式选择及搭设参数 ........................................................................................ 5 （二）架体基础 .................................................................................................................... 7 （三）水平拉接的布置与构造 ............................................................................................ 7 （四）剪刀撑布置 ................................................................................................................ 7 （五）支撑架施工荷载取值 ................................................................................................ 7
五、混凝土浇捣施工部署 ................................................................................... 8 六、支模架的构造要求及措施 ........................................................................... 8 七、支模架的搭设及拆除 ................................................................................... 9 八、支撑体系检查和验收 ...................................... 10 九、模板支撑体系监测监控措施 ............................... 12 十、 安全管理与维护 ......................................... 11 十一、质量保证措施 ......................................................................................... 14 十二、应急预案 ................................................................................................. 15 十三、支撑架施工安全防护领导小组............................................................. 16 十四、管理体系及项目部组成 ......................................................................... 16 十五、模板及支撑架计算书 ............................................................................. 17
（一）超高部位模板及支撑架计算书 .............................................................................. 17 金保大厦工程 第1页
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1、800×1000梁模板（扣件式）计算书 ........................................................................... 17 2、500×1200梁模板（扣件式）计算书 ......................................................................... 23 3、400×800梁模板（扣件式）计算书 ........................................................................... 30 4、250×700梁模板（扣件式）计算书 ........................................................................... 37 5、500×1200梁侧模板计算书 ......................................................................................... 44 6、400×800梁侧模板计算书 ............................................................................................. 48 7、150板模板（扣件式）计算书 ..................................................................................... 52 （二）地下室超重梁及相邻楼板模板及支撑架计算书 .................................................. 59 8、1100×600梁模板（扣件式）计算书 ........................................................................... 59 9、300厚板模板（扣件式）计算书 ................................................................................. 65
十六、附图 ......................................................................................................... 71
附图01 主楼10.170m结构平面布置图(6轴~10轴交J轴~M轴) 附图02 裙楼10.170m结构平面布置图(1轴~2轴交K轴~M轴) 附图03 主楼10.170m结构模板支架平面图(6轴~10轴交J轴~M轴) 附图04 1-1剖面模板支架剖面图 附图05 2-2剖面模板支架剖面图
附图06 裙楼10.170m结构模板支架平面图(1轴~2轴交K轴~M轴) 附图07 3-3剖面模板支架剖面图 附图08 4-4剖面模板支架剖面图
附图09 超高（含超重）支模架部位各类梁截面模板支撑架搭设详图(一) 附图10 超高（含超重）支模架部位各类梁截面模板支撑架搭设详图(二) 附图11 节点详图，①、②、③
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一、工程概况.
（一）工程总体概况
工程名称：金保大厦
建设单位：安徽省皖煤投资有限责任公司 设计单位：
建筑设计——安徽地平线建筑设计事务所有限公司 结构设计——上海申联建筑设计有限公司 人防设计——安徽省建筑科学研究设计院 基坑支护设计——安徽工程勘察院 勘察单位：安徽工程勘察院
监理单位：合肥工大建设监理有限责任公司 施工总承包单位：中天建设集团有限公司
本工程位于合肥市屯溪路（南一环路）与宁国路交叉口西南面，本工程为商业办公楼，由一幢43层的办公主楼、4层商业裙房及地下三层车库（含人防）组成，总建筑为109500.16m2，地下为整体三层地下室，建筑面积约为22258.76m2 (其中人防面积3098.18m2 )；地上4～43层,建筑面积约86310m2。建筑总高度为184.35米。±0.000相当绝对标高22.400m。
各层层高：负三层4.500米，负二层4.300米，负一层为3.700~4.900米。一层为5.400米，二~四层为4.800米，五~十一层为标准层4.200米，十二层（避难层）为4.500米，十三层~二十七层为标准层4.200米，二十八层（避难层）为4.500米，二十九层~四十三层为标准层4.200米。
质量目标：确保合格标准，达到“黄山杯”质量标准。 工期目标：1100日历天。
安全生产目标：确保安全文明施工，达到省级标化工地标准。
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（二）高大模板工程概况
本工程地下室有1100×600mm、500×1200mm的超重梁。
本工程存在两处超高支模架工程。其中主楼一层大堂（侯梯厅）上空，搭设高度为10.77m；裙房一层商业大堂上空，搭设高度为10.77m。
二、编制依据
1、金保大厦工程设计施工图纸 2、金保大厦工程施工组织设计
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 4、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 9、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
10《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003 11、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 12、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 13、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
14、安徽省合肥市现行的有关安全生产和文明施工规定
15、住房和城乡建设部建质[2009]87号文“关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知”
16、中华人民共和国住房和城乡建设部建质[2009]254号文关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知
三、支模架设计范围
本专项施工方案设计的范围为：
（一）地上超高（含超重）支模架部位
1、主楼6~10轴交J~M轴大堂上空及候梯厅部位，搭设高度从一层楼面-0.600~三金保大厦工程 第4页
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层楼面10.170，共10.77米。三层楼面板厚分别为150、120，梁截面尺寸分别有800×1000、500×1200、500×900、500×800、350×500、250×700、200×450、200×400等。（详见附图一）
2、裙房1~2轴交K~M轴大堂上空部位，搭设高度从一层楼面-0.600~三层楼面10.170，共10.77米。三层楼面板厚为120，梁截面尺寸分别有400×900、400×700、400×500、250×700、250×500、200×500、200×400等。（详见附图二） （二）地下室超重支模架部位
1、本工程地下室顶板部位，1100×600mm（F轴交7~8轴）的超重梁，搭设高度为3.8米。（详见结构设计图纸）
四、支撑形式选用及设计
（一）支撑形式选择及搭设参数
考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便。因此，本工程的以上各部位模板支撑架分别采用扣件式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架+顶托两种的模板支撑体系。具体搭设形式为：
1、主楼6~10轴交J~M轴大堂上空及候梯厅部位（高度10.77米），采用扣件式钢管脚手架+顶托（扣件）的模板支撑体系。截面为800×1000、500×1200、500×900、500×800的梁，采用扣件式钢管脚手架+顶托的支撑体系；截面为350×500、250×700、200×450、200×400的梁，采用扣件式钢管脚手架+双扣件的支撑体系；150、120厚楼板采用扣件式钢管脚手架的模板支撑体系，立杆间距采用800mm×800mm。该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见表1、表2。
2、裙房1~2轴交K~M轴大堂上空部位（高度10.77米），采用扣件式钢管脚手架+顶托（扣件）的模板支撑体系。截面为400×900的梁，采用扣件式钢管脚手架+顶托的支撑体系；截面为400×700、400×500、250×700、250×500、200×500、200×400的梁，采用扣件式钢管脚手架+双扣件的支撑体系；120厚楼板采用扣件式钢管脚手架的模板支撑体系，立杆间距采用800mm×800mm。该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见表1、表2。
3、本工程地下室顶板部位有一根1100×600mm（F轴交7~8轴）的超重梁，搭设高度为3.8米。周边为300厚楼板采用扣件式钢管脚手架的模板支撑体系，立杆间距采
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用800mm×800mm。该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见表1、表2。
梁模板支撑架搭设参数一览表 (表1)
主要截面 计算截面 计算跨度 800×1000 800×1000 10000 1100×600 1100×600 10000 扣件式钢管模板支架+顶托，托梁采用双钢管 3800 3800 6根50×80 1600（500+600+500） 500×1200、500×900、500×800、400×900 500×1200 10000 搭设参数 扣件式钢管模板支架+顶托，托梁采用双钢管 10770 10800 5根50×80 1100（350+400+350） 400×800、400×700、400×500、350×500 400×800 10000 250×700、250×500、200×500、200×450、200×400 250×700 10000 扣件式钢管模板支架形式 支架+顶托，托梁采用双钢管 10770 搭设高度 计算高度 梁底方木 立杆横距 立杆纵距 (跨度方向) 扣件式钢管模板支架，梁底采用双扣件与立杆连接 10770 扣件式钢管模板支架，梁底采用双扣件与立杆连接 10770 10800 6根50×80 1400（500+400+500） 10800 3根50×80 10800 2根50×80 800 800 800 800 Ф48×3.5@800（钢管壁厚不小于3.0） 1500 800 Ф48×3.5@800（钢管壁厚不小于3.0） 1500 800 Ф48×3.5@400（钢管壁厚不小于3.0） 1500 800 Ф48×3.0@400（钢管壁厚不小于3.0） 1500 Ф48×3.5@800（梁底支撑 钢管壁厚不小于小横杆 3.0） 立杆步距 剪刀撑 扫地杆 水平拉接间距 立杆基础 钢管类型 扣件类型 1500 水平方向每4.5m设置一道水平剪刀撑, 离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置 高度方向每隔4.5米与周边柱设置一道钢性拉结 C30混凝土结构楼面 Ф48×3.5（钢管壁厚不小于3.0） 可锻铸铁制作 楼板模板支撑架搭设参数一览表 (表2)
主要板厚 计算板厚 150、120 150 搭 设 参 数 300 300 金保大厦工程 第6页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 支架形式 搭设高度 计算高度 板底木方 立杆纵距 立杆横距 立杆步距 剪刀撑 扫地杆 水平拉接间距 立杆基础 钢管类型 扣件类型 扣件式钢管模板支架，板底采用双扣件与立杆连接 10770 10800 50×80@300 800 800 1500 扣件式钢管模板支架，板底采用双扣件与立杆连接 4800 4800 50×80@300 800 800 1500 水平方向每4.5m设置一道水平剪刀撑,竖水平方向每4.5m设置一道水平剪刀撑,竖向沿向沿支架四周设置，架体中部设置2道 支架四周、纵向每隔4.5米排设置一道 离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置 高度方向每隔4.5米与周边柱设置一道钢性拉结 C30混凝土结构楼面 Ф48×3.5（钢管壁厚不小于3.0） 可锻铸铁制作 离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置 \\ C30混凝土结构楼面 Ф48×3.5（钢管壁厚不小于3.0） 可锻铸铁制作
（二）架体基础
本工程高大模板工程立杆基础均为结构楼板上，超高及超重支模架上方的混凝土未浇筑完成前，下一层模板支撑架的不得拆除。 （三）水平拉接的布置与构造
本工程在高度方向，每隔4.5米脚手架与砼柱设置一道水平拉接，高度方向遇梁部位每隔四根立杆与砼梁设置一道拉接。模板支撑架水平杆遇柱的部位，均须与墙柱顶紧，以加强整体稳定性。
具体做法见附图10。 （四）剪刀撑布置
水平方向每4.5m设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道。 （五）支撑架施工荷载取值
1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：①模板0.35KN/m2及支架自重0.428KN/m；②新浇混凝土自重24KN/m3；③钢筋自重1.5KN/m3；④施工人员及施工设备荷载荷载1.0KN/m2;⑤振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2。
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2、模板支架的荷载分项系数: ① 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.2；② 人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。
3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：④施工人员及施工设备荷载荷载2.5KN/ m2+⑤振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/ m2=4.5KN/ m2
五、混凝土浇捣施工部署
柱子混凝土按层高分段支模、绑扎钢筋、浇捣混凝土。主体结构采用泵送商品混凝土，采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。支模架超高部位的每层混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。柱砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。上一层结构梁板混凝土未浇筑，或未达到规范要求的设计强度，下一层模板支撑架不得拆除。
混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。混凝土浇捣的其他事项按已审批混凝土工程专项施工方案要求进行实施。
六、支模架的构造要求及措施
1、 支架立杆下设置200*200的模板垫片。
2、立杆底部可调顶托安装需水平，与钢管架立杆上下垂直，可调顶托的调节长度不得超过200mm。立杆顶部采用调节可调顶托调至支撑架要求的支撑高度。
3、 托梁采用双钢管,采用扇形箍固定,托梁位置需居中。
4、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5、立杆之间按步距h=1.5m满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，水平杆与周边结构顶紧或者抱紧（见附图10）。外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。
6、沿支架四边、中间每隔六排纵横向设一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，与金保大厦工程 第8页
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立杆相交处用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不变杆系结构”支架体系。
7、立杆采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按≤L/400（L为整架高度）。
8、 各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在40～55N·m。 9、 在已浇框架柱上将每道水平杆与之做可靠连接，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。
七、支模架的搭设及拆除
1、施工准备
1.1脚手架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。
1.2基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。
1.3对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。 2、 扣件式钢管架的搭设要求
2.1 钢管采用Ф48钢管，钢管壁厚不小于3.0，不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。 2.2 立杆必须采用对接。相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内。剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于100㎝，并不少于3只扣件紧固。
2.3 水平杆搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定。 2.4 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
2.5 模板支架可调托座（顶托）伸出顶层水平杆，严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm。
3、 拆除支撑架注意事项
3.1拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。
3.2模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
3.3 拆下的门架及配件、钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。
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3.4 模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准《混凝土结构工程质量验收规范》（GB50204-2015）的有关规定。
3.5脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：
a.脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； b.同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；
c.在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；
d.通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除; e.工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品;
f.拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆放；
g.拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
八、支撑体系检查和验收
1、对使用的钢管检查以下内容：
1.1 查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告，并按规范要求进行取样送检。 1.2 检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
1.3 钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。
1.4 钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6.5m长度的不得大于20mm。
1.5 检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件的扭紧力矩抽查率不得少于80%，操作层为100%。
1.6 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
1.7 新、旧扣件均应进行防锈处理。
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2、钢管支撑架使用中，应定期检查的内容 2.1检查底座是否松动，立杆是否悬空。 2.2检查扣件螺栓是否松动。 2.3安全防护措施是否符合要求。 3、支撑架验收
3.1模板支架投入使用前，必须进行验收。
3.2基础:查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法:观察。 3.3脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差
垂直度与水平度允许偏差 （表三） 项 目 垂直度 每步架 脚手架整体 一跨距内水平架两端高差 水平度 脚手架整体 允许偏差（mm） H/1000及±2.0 H/600及±50 ±L/600及±3.0 ±L/600及±50 3.4间距检查：脚手架步距不得大于±20mm、纵距不得大于±50mm、横距不得大于±20mm，用钢卷尺测量。
3.5 扣件安装：⑴ 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量；⑵ 扣件螺栓拧紧扭力矩40-50N.m，用扭力扳手检测；⑶ 剪刀撑斜杆与地面的倾角45°～60°，用角尺检测。
4、其他未尽事宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ128-2010）的相关要求执行。
九、模板支撑体系监测监控措施
本项目采用扣件式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。
本方案采取如下监测措施：
一、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
二、日常检查，巡查的重点部位：
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1、杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3、连接扣件是否松动。
4、支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 5、施工过程中是否有超载的现象。 6、安全防护措施是否符合规范要求。 7、支撑体系和各杆件是否有变形的现象。
三、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
四、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。
五、监测方案
1、监测项目：扣件沉降、支架位移和变形。 2、监测方法
扣件沉降监测方法：用水平仪在立杆和柱子上作好标高控制线，在监测点位置扣件用油漆做好标记，并作好原始标高记录。
支架位移和变形监测方法：在楼面和柱子上作好轴线控制线，支撑架搭设完毕后，把轴线控制线引到横杆上，并做好标记，把监测点的立杆到横杆上控制线的距离作好原始记录。施工过程中监测横杆上控制线的偏位及立杆到横杆上控制线的距离变化来知道支架位移和变形数据。
使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
3、监测频率
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。
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高支模搭设允许偏差及预警值要求
项目 3m＜L≤4m 立杆钢管弯曲 4m＜L≤6.5m 水平杆、斜杆钢管弯曲 立杆垂直度 L≤6.5m 全高绝对偏差 ≤20 ≤30 ≤30 ≤H/400 ≤10mm 12mm 25mm 22mm 0.75×H/400 5 mm 经纬仪、水准仪 经纬仪、水准仪 经纬仪、水准仪 经纬仪、水准仪 经纬仪、水准仪 允许偏差㎜ ≤12 预警值㎜ 8mm 检查工具 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度H内相对值 支撑不均匀沉降
十、 安全管理与维护
1、 模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。
4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。 5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。 6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。 7、对脚手架应设专人负责经常进行检查和保修工作。 8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击； 9、可调托座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施； 10、技术交底
10.1 模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。 10.2 技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。
10.3 技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。 金保大厦工程 第13页
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11、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。
12、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
13、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。
十一、质量保证措施
10.1组织质量管理网络
结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。
10.2建立质量责任制
从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。
10.3加强公司对项目的考核：
公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高。
10.4把好材料质量关
全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。
10.5把好施工质量关
10.5.1认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。
10.5.2认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环金保大厦工程 第14页
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环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。
十二、应急预案
11.1浇砼施工过程中，如果支撑架有什么异常情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。
11.2一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。
11.3发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。
11.4触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。
11.5坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。
10.6报警联络方式：
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火警电话119 急救电话120
十三、支撑架施工安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理 为组长的安全防护领导小组，其机构组成，人员编制及责任分工如下：
组长：陈政平—安全总负责，并协调工作 副组长：王涛—现场总负责
组员：彭亮（技术总负责）、单胜航（总施工）、欧阳玉超（技术负责人）、徐国胜 （质量员）--技术交底、方案实施、质量检查
金益钢（栋号长）、何标平、刘志兵（安全员）--现场施工指挥、安全检查 辜相静（架子班长）、王士飞（钢筋班长）、吴泽斌（木工班长）、陶东广（泥工班长）
十四、管理体系及项目部组成
副组长：王涛（执行项目经理） 副组长：欧阳玉超（技术负责人） 副组长：单胜航（总施工） 组长：陈政平（项目经理） 金保大厦工程 操作班组 第16页 栋号长 ： 金益钢 质量员 ： 何宇丰 安全员 ： 何标平 施工员 ： 任黎强 中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
项目部管理人员组成： 项目负责人： 陈政平、王涛
技术负责： 彭亮、欧阳玉超 现场施工总负责： 单胜航 现场测量负责： 任黎强 现场质量负责： 徐国胜 金益钢 材料负责： 斯国强 现场安全负责： 何标平 资料负责： 董学柱 电气负责： 王福存 木工班：共80人，班长：吴泽斌。 泥工班：共40人，班长：陶东广。 架子工班：共20人，班长：辜相静。 钢筋工班：共60人，班长：王士飞。
十五、模板及支撑架计算书
（一）超高部位模板及支撑架计算书 1、800×1000梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL 800×1000 150 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 10.8 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件1 时Q1k(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 风压高度变化系数μz 混凝土板钢筋自重标准值G31.1 3k(kN/m) 对水平面模板取值Q2k(kN/m2 2) 0.3 0.65 非自定义:0.156 金保大厦工程 第17页
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风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 设计简图如下：
梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 1400 1500 800、800 居中 700 2 自定义 500,900 6 0 200 结构表面隐蔽 0.8
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平面图
立面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×21.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.104×0.162+0.121×1.764×0.162＝0.091kN·m σ＝Mmax/W＝0.091×106/37500＝2.418N/mm2≤[f]＝15N/mm2
，
，
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×1604/(100×6000×281250)＝0.063mm≤[ν]＝l/250＝160/250＝0.64mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×31.104×0.16+0.446×1.764×0.16＝2.082kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×31.104×0.16+1.223×1.764×0.16＝6.033kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×31.104×0.16+1.142×1.764×0.16＝4.941kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×25.6×0.16＝1.61kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×25.6×0.16＝4.682kN R3'=0.928 q2l=0.928×25.6×0.16＝3.801kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 53.33 213.33 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁验算方式 9000 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1
max{2.082+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1-0.15)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×21.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×16.033+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/5}=6.072kN/m q2＝max{1.61+(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.7-0.8/2(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，4.682+(0.3-0.1)×0.8/5}＝4.714kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×6.072×0.82，0.5×6.072×0.22]＝0.389kN·m σ=Mmax/W=0.389×106/53330=7.287N/mm2≤[f]=13N/mm2
＝，，，
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×6.072×0.8，6.072×0.2]＝2.915kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.915×1000/(2×50×80)＝1.093N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.714×8004/(100×9000×2133300)＝0.655mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.714×2004/(8×9000×2133300)＝0.047mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×6.072×0.8，0.4×6.072×0.8+6.072×0.2]＝5.344kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝3.261kN，R2＝R5＝5.344kN，R3＝R4＝4.382kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.714×0.8，0.4×4.714×0.8+4.714×0.2]＝4.148kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.846kN，R'2＝R'5＝4.148kN，R'3＝R'4＝3.379kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁截面惯性矩I(cm4) 4.49 10.78 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 可调托座内主梁根数 206000 1 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 σ=Mmax/W=0.429×106/4490=95.521N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝7.731kN τmax=2Vmax/A=2×7.731×1000/424＝36.466N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.188mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm 满足要求！
4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.874kN，R2=12.113kN，R3=12.113kN，R4=0.874kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 1 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.874,0.874]＝0.874kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝12.113kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 600 1.386 Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 立杆伸出顶层水平杆中心线至支200 撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 金保大厦工程 第22页
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钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Q235 15.9 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) 424 4.49 0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.8×1.52/10＝0.035kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m 2)小梁验算
q1＝max{2.112+1.2×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]× max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，6.111+1.2×(0.3-0.1)×0.8/5}=6.15kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.879kN，R2＝12.273kN，R3＝12.273kN，R4＝0.879kN 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1686.762mm λ1＝l01/i＝1686.762/15.9＝106.086，查表得，φ1＝0.544
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝ max[0.879+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.7-0.8/2)/2×0.8，12.273，12.273，0.879 +[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.4-0.7-0.8/2)/2×0.8]+0.035/1.4＝12.298kN f＝N/(φA)+Mw/W＝12298.248/(0.544×424)+0.035×106/4490＝61.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm λ2＝l02/i＝3203.753/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(10.8-1)+Mw/lb＝ max[0.879+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.7-0.8/2)/2×0.8，12.273，12.273，0.879 +[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.4-0.7-0.8/2)/2×0.8]+1.764+0.035/1.4＝14.062kN f＝N/(φA)+Mw/W＝14062.248/(0.179×424)+0.035×106/4490＝193.163N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、500×1200梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1 KL 500×1200 150 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 10.8 金保大厦工程 第23页
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面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件1 时Q1k(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 0.3 0.5 0.75 对水平面模板取值Q2k(2 kN/m2) 0.3 非自定义:0.156 风压高度变化系数μz 0.65 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 设计简图如下：
梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 1100 1500 800、800 居中 550 2 自定义 350,750 5 0 200 结构表面隐蔽 金保大厦工程 第24页
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平面图
立面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
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W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.065kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.066kN·m σ＝Mmax/W＝0.066×106/37500＝1.752N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×6000×281250)＝0.028mm≤[ν]＝l/250＝125/250＝0.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.125+0.446×1.764×0.125＝1.931kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.125+1.223×1.764×0.125＝5.599kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.125+1.142×1.764×0.125＝4.579kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.125＝1.508kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.125＝4.386kN R3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.125＝3.561kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 53.33 213.33 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁验算方式 9000 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
金保大厦工程 第26页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
q1
max{1.931+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×21.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2]/2×15.599+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.629kN/m q2＝max{1.508+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2]/2×1，4.386+(0.3-0.1)×0.5/4}＝4.411kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.629×0.82，0.5×5.629×0.22]＝0.36kN·m σ=Mmax/W=0.36×106/53330=6.756N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.629×0.8，5.629×0.2]＝2.702kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.702×1000/(2×50×80)＝1.013N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.411×8004/(100×9000×2133300)＝0.613mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.411×2004/(8×9000×2133300)＝0.044mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.629×0.8，0.4×5.629×0.8+5.629×0.2]＝4.954kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.228kN，R2＝R4＝4.954kN，R3＝4.056kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.411×0.8，0.4×4.411×0.8+4.411×0.2]＝3.882kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.856kN，R'2＝R'4＝3.882kN，R'3＝3.161kN
六、主梁验算
＝，，
金保大厦工程 第27页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁截面惯性矩I(cm4) 4.49 10.78 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 可调托座内主梁根数 206000 1 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.412×106/4490=91.679N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.982kN τmax=2Vmax/A=2×6.982×1000/424＝32.934N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
金保大厦工程 第28页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 νmax＝0.178mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！
4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.586kN，R2=10.796kN，R3=10.796kN，R4=0.586kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 1 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.586,0.586]＝0.586kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝10.796kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) 600 1.386 Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 424 4.49 0.15 立杆伸出顶层水平杆中心线至支200 撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) 1.755 Q235 15.9 205 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.8×1.52/10＝0.035kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.9×2]×1＝39.36kN/m 2)小梁验算
q1＝max{1.95+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]× max[0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2]/2×1，5.649+1.2×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.679kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.593kN，R2＝10.887kN，R3＝10.887kN，R4＝0.593kN 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1686.762mm λ1＝l01/i＝1686.762/15.9＝106.086，查表得，φ1＝0.544
金保大厦工程 第29页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝ max[0.593+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.5/2)/2×0.8，10.887，10.887，0.593 +[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.5/2)/2×0.8]+0.035/1.1＝10.919kN f＝N/(φA)+Mw/W＝10919.061/(0.544×424)+0.035×106/4490＝55.219N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm λ2＝l02/i＝3203.753/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(10.8-1.2)+Mw/lb＝ max[0.593+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.5/2)/2×0.8，10.887，10.887，0.593 +[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.5/2)/2×0.8]+1.728+0.035/1.1＝12.647kN f＝N/(φA)+Mw/W＝12647.061/(0.179×424)+0.035×106/4490＝174.517N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
3、400×800梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 24 梁 板 1.5 1.1 0.1 0.3 0.5 0.75 KL 400×800 150 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 10.8 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 2 0.25 0.9 0.8 非自定义:0.18 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 800 金保大厦工程 第30页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：
1500 800、800 居中 400 0 3 1 200
平面图
金保大厦工程 第31页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
立面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.91kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.67×0.22＝0.13kN·m σ＝Mmax/W＝0.13×106/37500＝3.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×20.5×2004/(100×6000×281250)＝0.101mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×24.91×0.2+0.437×1.76×0.2＝2.02kN R2=1.25q1l=1.25×26.67×0.2＝6.67kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×20.5×0.2＝1.54kN R2'=1.25q2l=1.25×20.5×0.2＝5.13kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 213.33 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.02+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，6.67+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=6.72kN/m
q2＝max[1.54+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，5.13+(0.3-0.1)×0.4/2]＝5.17kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.72×0.42，0.5×6.72×0.22]＝0.13kN·m σ＝Mmax/W＝0.13×106/53330＝2.52N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.72×0.4，6.72×0.2]＝1.631kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.631×1000/(2×50×80)＝0.61N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.17×4004/(100×9000×2133300)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm ν2＝q2l24/(8EI)＝5.17×2004/(8×9000×2133300)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.72×0.4，0.393×6.72×0.4+6.72×0.2]＝3.07kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.45kN，R2＝3.07kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.17×0.4，0.393×5.17×0.4+5.17×0.2]＝2.36kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝1.23kN，R'2＝2.36kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm2) 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.904×106/4490＝201.34N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
金保大厦工程 第34页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.985kN τmax＝2Vmax/A=2×2.985×1000/424＝14.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝1.95mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝2.99kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.98kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、纵向水平钢管验算 钢管类型 Ф48×3.5（壁厚不小于3.0钢管截面面积A(mm2) ） 15.9 10.78 钢管弹性模量E(N/mm2) 钢管截面抵抗矩W(cm3) 424 206000 4.49 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 计算简图如下： 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm205 2)
R＝max[R1，R2]=2.99kN，R'＝max[R1'，R2']＝2.41kN 1、抗弯验算
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.41×106/4490＝90.97N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝4.011kN τmax＝2Vmax/A=2×4.011×1000/424＝18.92N/mm2≤[τ]＝170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.61mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 满足要求！ 4、扣件计算 R＝6.58kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝6.56kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算 立杆稳定性计算依据 立柱截面面积A(mm2) 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 424 钢管类型 Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 15.9 205 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算 Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.52/10＝0.04kN·m
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m 2)小梁验算
q1＝max{1.86+(0.3-0.1)×0.4/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，6.1+(0.3-0.1)×0.4/2}=6.14kN/m 同上四～七计算过程，可得： R1＝6.12kN，R2＝6.12kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[6.12+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.8，6.12+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.8]+0.04/0.8＝8.57kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝8568.77/(0.63×424)+0.04×106/4490＝40.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
4、250×700梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 板 1.5 1.1 0.1 0.3 0.5 0.75 KL 250×700 150 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 10.8 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 2 0.25 0.9 0.8 非自定义:0.18 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(对水平面模板取值 kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
金保大厦工程 第37页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：
梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 800 1500 800、800 居中 400 0 2 1 200
平面图
金保大厦工程 第38页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
立面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝23.57×0.252/8＝0.18kN·m σ＝Mmax/W＝0.18×106/37500＝4.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5qL4/(384EI)=5×17.95×2504/(384×6000×281250)＝0.541mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.5×23.57×0.25＝2.95kN
金保大厦工程 第39页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 标准值(正常使用极限状态) R1'=R2'=0.5q2l=0.5×17.95×0.25＝2.24kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 213.33 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.95+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.7-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.25/2，(0.8-0.4)-0.25/2]/2×1，2.95+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=4.29kN/m
q2＝max[2.24+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.7-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.4-0.25/2，(0.8-0.4)-0.25/2]/2×1，2.24+(0.3-0.1)×0.25/2]＝3.13kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.29×0.42，0.5×4.29×0.22]＝0.09kN·m σ＝Mmax/W＝0.09×106/53330＝1.61N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.29×0.4，4.29×0.2]＝1.042kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.042×1000/(2×50×80)＝0.39N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.13×4004/(100×9000×2133300)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm ν2＝q2l24/(8EI)＝3.13×2004/(8×9000×2133300)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
金保大厦工程 第40页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.29×0.4，0.393×4.29×0.4+4.29×0.2]＝1.96kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝1.96kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.13×0.4，0.393×3.13×0.4+3.13×0.2]＝1.43kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1.43kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm2) 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.533×106/4490＝118.73N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.96kN τmax＝2Vmax/A=2×1.96×1000/424＝9.25N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
金保大厦工程 第41页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 νmax＝1.19mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝1.96kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.96kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、纵向水平钢管验算 钢管类型 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm4) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 15.9 10.78 钢管截面面积A(mm2) 钢管弹性模量E(N/mm2) 钢管截面抵抗矩W(cm3) 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) 424 206000 4.49 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=1.96kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.43kN 1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.27×106/4490＝59.63N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝2.629kN
金保大厦工程 第42页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 τmax＝2Vmax/A=2×2.629×1000/424＝12.4N/mm2≤[τ]＝170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 满足要求！ 4、扣件计算 R＝4.31kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝4.31kN≤8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算 立杆稳定性计算依据 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 《建筑施工模板安全技术规范》钢管类型 JGJ162-2008 424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 15.9 205 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.63 1、风荷载计算 Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.8×1.52/10＝0.04kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m 2)小梁验算
q1＝max{2.71+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.25/2，(0.8-0.4)-0.25/2]/2×1，2.71+(0.3-0.1)×0.25/2}=3.52kN/m 同上四～七计算过程，可得： R1＝3.54kN，R2＝3.54kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[3.54+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.25/2)/2×0.8，3.54+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.25/2)/2×0.8]+0.04/0.8＝6.17kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝6173.91/(0.63×424)+0.04×106/4490＝31.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
金保大厦工程 第43页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
5、500×1200梁侧模板计算书
一、工程属性 新浇混凝梁名称 梁板结构情况 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-201混凝土重力密度γc(kN/m3) 5 塌落度修正系数β 24 1.15 混凝土梁 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 500×1200 150 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 混凝土浇筑速度V(m/h) 1.2 (kN/m2) 混凝土侧压力计算位置处至新浇1.2 混凝土顶面总高度H(m) min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×1.15×1.21/2，24×1.2}＝min{33.862，28.8}＝28.8kN/m2 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×1.15×1.21/2，24×1.2}＝min{33.862，28.8}＝28.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×28.8+1.4×0.9×2]＝37.512kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下：
水平向布置 5 600 2 50 结构表面外露 600 0，200，800 金保大厦工程 第44页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
模板设计剖面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×37.512＝37.512kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×28.8×1＝34.992kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×34.992×0.2632+0.121×2.52×0.2632＝0.279kN·m σ＝Mmax/W＝0.279×106/37500＝7.44N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×262.54/(100×6000×281250)＝0.512mm≤262.5/400=0.656mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.992×0.263+1.223×2.52×0.263＝11.308kN 正常使用极限状态 R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.263×28.8＝8.641kN 五、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2)
50 方木 9000 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 三等跨连续梁 50×80 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 金保大厦工程 第45页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下：
53.333 213.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝11.308kN/m Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×11.308×0.62，0.5×11.308×0.052]=0.407kN·m σ＝Mmax/W＝0.407×106/53333＝7.633N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×11.308×0.6，11.308×0.05]=4.071kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.071×1000/(2×50×80)＝1.527N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝8.641kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.641×6004/(100×9000×2133330)＝0.395mm≤600/400=1.5mm ν2max＝qL4/(8EI)=8.641×504/(8×9000×2133330)=0mm≤50/400=0.125mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.1×11.308×0.6，0.4×11.308×0.6+11.308×0.05]＝7.463kN 正常使用极限状态 R'max＝max[1.1×8.641×0.6，0.4×8.641×0.6+8.641×0.05]＝5.703kN 六、主梁验算 对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 600 Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 206000 主梁类型 主梁合并根数 钢管 2 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 主梁受力不均匀系数 10.78 1 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 金保大厦工程 第46页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝2.577kN，R2＝7.463kN，R3＝6.124kN，R4＝7.463kN，R5＝2.577kN 正常使用极限状态：R'1＝1.961kN，R'2＝5.703kN，R'3＝4.63kN，R'4＝5.703kN，R'5＝1.961kN 1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.644×106/4490=143.486N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×11.494×1000/424＝54.215N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.539mm≤600/400＝1.5 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×14.071/1＝13.367kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
金保大厦工程 第47页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
6、400×800梁侧模板计算书
一、工程属性 新浇混凝梁名称 梁板结构情况 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑速度V(m/h) 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-201混凝土重力密度γc(kN/m3) 1 4 1.2 塌落度修正系数β 24 1.15 KL 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 400×800 150 混凝土侧压力计算位置处至新浇0.8 混凝土顶面总高度H(m) min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝ min{0.28×24×4×1.15×1.21/2，24×0.8}＝min{33.862，19.2}＝19.2kN/m2 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×1.15×1.21/2，24×0.8}＝min{33.862，19.2}＝19.2kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×19.2+1.4×0.9×2]＝25.848kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下：
水平向布置 4 600 2 300 结构表面外露 600 0，300，650 金保大厦工程 第48页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
模板设计剖面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×25.848＝25.848kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×19.2×1＝23.328kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×23.328×0.2172+0.117×2.52×0.2172＝0.123kN·m σ＝Mmax/W＝0.123×106/37500＝3.289N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/m
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×216.6674/(100×6000×281250)＝ 0.17mm≤216.667/400=0.542mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×23.328×0.217+1.2×2.52×0.217＝6.215kN 正常使用极限状态
金保大厦工程 第49页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 R'max＝1.1×l左×q＝1.1×0.217×19.2＝4.576kN 五、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下：
300 方木 9000 53.333 213.333 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 三等跨连续梁 50×80 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝6.215kN/m Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.215×0.62，0.5×6.215×0.32]=0.28kN·m σ＝Mmax/W＝0.28×106/53333＝5.244N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.215×0.6，6.215×0.3]=2.237kN τmax＝τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.237×1000/(2×50×80)＝0.839N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝4.576kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.576×6004/(100×9000×2133330)＝0.201mm≤600/400=1.5mm ν2max＝qL4/(8EI)=4.576×3004/(8×9000×2133330)=0.232mm≤300/400=0.75mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.1×6.215×0.6，0.4×6.215×0.6+6.215×0.3]＝4.102kN 正常使用极限状态 R'max＝max[1.1×4.576×0.6，0.4×4.576×0.6+4.576×0.3]＝3.02kN 六、主梁验算
金保大厦工程 第50页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案
对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 600 Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 206000 主梁类型 主梁合并根数 钢管 2 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 主梁受力不均匀系数 10.78 1 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.497kN，R2＝4.102kN，R3＝4.102kN，R4＝1.497kN 正常使用极限状态：R'1＝1.098kN，R'2＝3.02kN，R'3＝3.02kN，R'4＝1.098kN 1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.246×106/4490=54.733N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝τmax=2Vmax/A=2×3.781×1000/424＝17.834N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
金保大厦工程 第51页
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梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.067mm≤350/400＝0.875 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.022/1＝6.671kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
7、150板模板（扣件式）计算书
一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 施工人员及设备荷载标准值当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 2.5 1.5 混凝土楼板 8.4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 150 8.4 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 1 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1面板及小梁自重标准值 2k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G224 3k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 10.8 800 0.25 0.9 0.8 0.18 0.1 0.3 0.5 0.75 金保大厦工程 第52页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下：
800 1500 中心对称 200 200 平行楼板长边 300 150，150 150，150
模板设计平面图
金保大厦工程 第53页
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模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4
金保大厦工程 第54页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 ×0.7×2.5] ×1=7.32kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×6000×281250)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9000 213.33 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.33
因[B/lb]取整＝[8400/800]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.26kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.32kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.32×0.82+0.121×0.94×0.82＝0.16kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m
金保大厦工程 第55页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.1×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.53kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.26×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.16，0.53，0.47]＝0.53kN·m σ＝Mmax/W＝0.53×106/53330＝10.01N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.32×0.8+0.62×0.94×0.8＝1.11kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.8+0.681×3.15＝2.19kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.26×0.15，0.1×0.15+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.11，2.19，3.16]＝3.16kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×50)＝1.19N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.22×8004/(100×9000×2133300)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 206000 可调托座内主梁根数 1 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.95kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.55kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.55×0.8+1.223×0.57×0.8＝1.98kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.95×0.15＝0.29kN R＝max[Rmax，R1]＝1.98kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.28×0.8＝1.17kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.28×0.15＝0.19kN
金保大厦工程 第56页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 R＝max[Rmax，R1]＝1.17kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.47kN·m
σ＝Mmax/W＝0.47×106/4490＝104.58N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.43kN τmax＝2Vmax/A=2×3.43×1000/424＝16.18N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.47mm
跨中νmax=0.47mm≤[ν]=800/400=2mm
悬挑段νmax＝0.32mm≤[ν]=150/400=0.38mm 满足要求！ 七、立柱验算
金保大厦工程 第57页
中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式钢剪刀撑设置 管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 1500 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支200 撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 1.755 424 4.49 顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 钢管类型 Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 15.9 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm λ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.8×1.52/10＝0.04kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.04/0.8＝3.73kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3725.81/(0.18×424)+0.04×106/4490＝57.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mm λ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mm λ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.8×1.52/10＝0.04kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.04/0.8＝3.9kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝3898.61/(0.18×424)+0.04×106/4490＝59.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、扣件抗滑移验算 荷载传递至立杆方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 按上节计算可知，扣件受力N＝3.73kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！
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（二）地下室超重梁及相邻楼板模板及支撑架计算书 8、1100×600梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 24 1.5 混凝土板钢筋自重标准值1.1 G3k(kN/m3) 对水平面模板取值Q2k(kN2 /m2) 0.3 非自定义:0.156 0.1 0.3 0.5 0.75 KL 1100×600 300 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 10 3.8 当计算支架立柱及其他支承结构构件1 时Q1k(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 0.65 风荷载体型系数μs 0.8 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 1600 1500 800、800 居中 800 2 500,1100 6 0 200 金保大厦工程 第59页
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结构表面的要求 设计简图如下：
结构表面隐蔽
平面图
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立面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×21.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×18.711×0.222+0.121×1.764×0.222＝0.107kN·m σ＝Mmax/W＝0.107×106/37500＝2.859N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
，
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×15.4×2204/(100×6000×281250)＝0.135mm≤[ν]＝l/250＝220/250＝0.88mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×18.711×0.22+0.446×1.764×0.22＝1.791kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×18.711×0.22+1.223×1.764×0.22＝5.18kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×18.711×0.22+1.142×1.764×0.22＝4.263kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×15.4×0.22＝1.331kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×15.4×0.22＝3.872kN R3'=0.928 q2l=0.928×15.4×0.22＝3.144kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 53.33 213.33 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁验算方式 9000 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.791+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1.1/5+0.5×(0.6-0.3)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2]×max[0.8-1.1/2，(1.6-0.8)-1.1/2]/2×1，5.18+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.1/5}=5.233kN/m q2＝max{1.331+(0.3-0.1)×1.1/5+0.5×(0.6-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.8-1.1/2，(1.6-0.8)-1.1/2]/2×1，3.872+(0.3-0.1)×1.1/5}＝3.916kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.233×0.82，0.5×5.233×0.22]＝0.335kN·m σ=Mmax/W=0.335×106/53330=6.28N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.233×0.8，5.233×0.2]＝2.512kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.512×1000/(2×50×80)＝0.942N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.916×8004/(100×9000×2133300)＝0.544mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.916×2004/(8×9000×2133300)＝0.039mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.233×0.8，0.4×5.233×0.8+5.233×0.2]＝4.605kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝3.051kN，R2＝R5＝4.605kN，R3＝R4＝3.799kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.916×0.8，0.4×3.916×0.8+3.916×0.2]＝3.447kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.646kN，R'2＝R'5＝3.447kN，R'3＝R'4＝2.814kN 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁截面惯性矩I(cm4) 4.49 10.78 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 可调托座内主梁根数 206000 1 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.464×106/4490=103.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.783kN τmax=2Vmax/A=2×6.783×1000/424＝31.995N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.215mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm 满足要求！
4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.873kN，R2=10.582kN，R3=10.582kN，R4=0.873kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 1 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.873,0.873]＝0.873kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝10.582kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) 600 1.386 Ф48×3 424 4.49 0.15 立杆伸出顶层水平杆中心线至支200 撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) 1.755 Q235 15.9 205 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.8×1.52/10＝0.035kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×1＝21kN/m 2)小梁验算
q1＝max{1.845+1.2×[(0.3-0.1)×1.1/5+0.5×(0.6-0.3)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]× max[0.8-1.1/2，(1.6-0.8)-1.1/2]/2×1，5.325+1.2×(0.3-0.1)×1.1/5}=5.378kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.878kN，R2＝10.876kN，R3＝10.876kN，R4＝0.878kN 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝ max[0.878+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-1.1/2)/2×0.8，10.876，10.876，0.878 +[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.6-0.8-1.1/2)/2×0.8]+0.035/1.6＝10.899kN f＝N/(φA)+Mw/W＝10898.502/(0.588×424)+0.035×106/4490＝51.594N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(3.8-0.6)+Mw/lb＝ max[0.878+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.8-1.1/2)/2×0.8，10.876，10.876，0.878 +[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.6-0.8-1.1/2)/2×0.8]+0.576+0.035/1.6＝11.475kN f＝N/(φA)+Mw/W＝11474.502/(0.197×424)+0.035×106/4490＝145.253N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
9、300厚板模板（扣件式）计算书
一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 2.5 1.5 地下室顶板 6 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 300 6 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷1 载(kN/m2) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值
0.1 0.3 0.5 金保大厦工程 第65页
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模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 0.25 0.081 风压高度变化系数μz 0.65 风荷载体型系数μs 0.5 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 设计简图如下：
4.8 800 800 1500 中心对称 200 200 平行楼板长边 300 250 250 结构表面隐蔽
金保大厦工程 第66页
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模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15
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面板验算方式 简支梁 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5] ×1=11.475kN/m q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[11.475×0.32/8，0.122×0.32/8+2.205×0.3/4]= 0.167kN·m σ＝Mmax/W＝0.167×106/37500＝4.446N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.3)×1=7.63kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×7.63×3004/(384×6000×281250)＝0.477mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 53.33 213.33 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×
max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.516kN/m 因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)×0.3＝2.854kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.661kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×2.854×0.82+0.117×0.661×0.82＝0.232kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.109×0.82+0.213×2.205×0.8，0.1×0.109×0.82+0.175×2.205×0.8]＝0.381kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.516×0.252/2，0.109×0.252/2+2.205×0.25]＝0.555kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.232，0.381，0.555]＝0.555kN·m σ=Mmax/W=0.555×106/53330=10.401N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×2.854×0.8+0.617×0.661×0.8＝1.696kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.109×0.8+0.675×2.205＝1.541kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.516×0.25，0.109×0.25+2.205]＝2.232kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.696，1.541，2.232]＝2.232kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.232×1000/(2×50×80)＝0.837N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.3＝2.349kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.349×8004/(100×9000×2133300)＝0.327mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.349×2504/(8×9000×2133300)＝0.058mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5（壁厚不小于3.0） 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁截面惯性矩I(cm4) 4.49 10.78 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝3.324kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.3＝2.927kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.3=2.409kN/m
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中天建设集团有限公司 高大模板工程专项施工方案 承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×2.927×0.8+1.2×0.567×0.8＝3.12kN 按悬臂梁，R1＝q1l=3.324×0.25＝0.831kN R＝max[Rmax，R1]＝3.12kN; 正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×2.409×0.8＝2.12kN 按悬臂梁，R1＝q2l=2.409×0.25＝0.602kN R＝max[Rmax，R1]＝2.12kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.78kN·m
σ=Mmax/W=0.78×106/4490=173.719N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.612kN
τmax=2Vmax/A=2×5.612×1000/424＝26.47N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
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主梁变形图(mm)
νmax＝0.875mm
跨中νmax=0.671mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax＝0.875mm≤[ν]=250×2/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算 钢管类型 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) Ф48×3 424 4.49 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) Q235 15.9 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！
查表得，φ＝0.634
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.081×0.8×1.52/10＝0.017kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1)×0.8×0.8+0.017/0.8]＝6.467kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6467.496/(0.634×424)+0.017×106/4490＝27.742N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、扣件抗滑移验算 荷载传递至立杆方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 按上节计算可知，扣件受力N＝6.467kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！
十五、附图
附图01 主楼10.170m结构平面布置图(6轴~10轴交J轴~M轴) 附图02 裙楼10.170m结构平面布置图(1轴~2轴交K轴~M轴) 附图03 主楼10.170m结构模板支架平面图(6轴~10轴交J轴~M轴) 附图04 1-1剖面模板支架剖面图 附图05 2-2剖面模板支架剖面图
附图06 裙楼10.170m结构模板支架平面图(1轴~2轴交K轴~M轴) 附图07 3-3剖面模板支架剖面图
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附图08 4-4剖面模板支架剖面图
附图09 超高（含超重）支模架部位各类梁截面模板支撑架搭设详图(一) 附图10 超高（含超重）支模架部位各类梁截面模板支撑架搭设详图(二) 附图11 节点详图，①、②、③
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