1、 工程概况 2、编制依据
2.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130－2001）
2。2 《建筑施工高处作业安全技术规范》 （JGJ80－91） 2.3 现行相关的国家、地方、行业标准和规范。 2.4 该工程施工图。
3、脚手架布置
根据JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》,人货电梯与在建工程各层间应搭设卸料平台
通道，卸料平台通道的安全直接影响人货电梯进出口处安全和以后通道处外装饰施工人员的安全。本工程在人货电梯与拟建工程间搭设钢管卸料平台，作为人货进出通道及今后外墙装修架。卸料平台自成体系，不得与外架、人货电梯扶手立杆相连。钢管卸料平台搭设高度40m，其中下部24m采用双立杆，24m以上为单立杆。平台层高同建筑物，平台立杆三跨纵距分别为1.8m、0。8m、1。8m，横距(宽度）1。05m。
4、脚手架搭设安全技术要求 4.1构配件材质
4.1.1钢管
规格：Φ48＊3。5mm；表漆：黄色。
质量符合国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793)或《低压流体输送用焊接
钢管》（GB/T3092）;钢号：Q235－A级钢。
禁止使用:严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证和生产许可证的管
材。
立管用材两端切口须平直。严禁有斜口、毛口、卷口等现象。
4.1.2扣件
符合国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）
禁止使用：脆裂、变形、滑丝、无出厂合格证和市场准用证的扣件 在螺栓拧紧扭力矩达65N•m时,不得发生破坏。 新、旧扣件均应进行防锈处理。
4.1。3拉结用材
1
钢管：Φ48＊3。5mm
4。1。4脚手板笆
竹笆： a。整齐完好
b。不准使用枯脆、单径、破损、散边的竹片底笆 木板：厚度：δ≮2cm； 4。1。5密目网
网质符合GB16909－97标准
2000目/100㎡。每张网上缝有出厂合格证和安鉴标志
禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测报告的“三无”劣质
密目网
禁止使用破损密目网
4。2构造要求
4.2.1总要求：横平竖直、连接牢固、底脚着实，层层拖牢,支撑挺直，通畅平坦,安
全设施齐全、牢固。
4.2.2尺寸与角度
4。2。2。1立杆纵距：la=1.8m和la=0.8m，具体见附图 4.2。2。2立杆横距: lb=1.25m 4.2。2。3步距：h＝1。8m 4.2.2。4内立杆距墙:0。3m
4。2。2。5小横杆伸出长度：出内立杆≮20cm，出外立杆≮15cm. 4。2。2.6剪刀支撑加固：每隔一步设置;斜度：45°--60° 4.2。2.7拉接点：按每个楼层面设置和与柱抱箍设置
4.2.2.8变形与偏差：立杆:垂直偏差≤1/200（即20m高≦10cm） 大横杆：允许挠度≤杆长的1/150 4.2。2.9扭力矩：螺栓拧紧扭力矩≦40N•M，且≯65N•M 4.2.3脚手架基础处理
4.2.3。1外脚手架基础为回填土，回填土前必须把基底内的积水淤泥和杂物等
清除干净.
4.2。3.2检查回填土的质量，不能把带有腐蚀性的、带有杂草的土用于回填，
验收合格后进行填土。
2
4.2.3.3回填要先深后浅分层夯实，每层厚度不能超过30cm。
4.2.3.4经监理验收并经检测符合设计规范要求，由报建设、监理单位验收，
然后进行脚手架基础的硬化,防止由于土方回填的质量问题造成脚手架的不均匀沉降变形而形成新的重大危险源。
4.2.3。5在外脚手架基础边,围绕外脚手架设置通长排水沟，排水沟净尺寸b
＊h=200*200，并用M5水泥砂浆在排水沟壁、沟底抹光.
4。2.3.6从建筑物外墙边至外架外边回填土夯实，铺设50mm厚石子上浇筑80
厚C20混凝土抹平,排水坡度千分之五.脚手架基础面必须高于自然地坪面50mm以上。
4。2。3.7在硬化的地面沿脚手架立杆下纵向铺垫14＃槽钢后搭设脚手架。 4.2。3.8一经搭设，不得随意开挖基础. 4.2.5立杆
4。2.5。1钢管两端面切斜偏差△≤1。7mm（详见节点图）。
4.2.5.2 A。相邻立杆接头相互错开一个步距(不得在同一平面上或同步内）； B。同步内相隔立杆接头高差≥0。5M，至主节点a≤h/3（详见节点图） 4。2.5。3顶部立杆可搭接接长，搭接长度≮1M，管端伸出扣件盖板≮10CM，
采用不少于2个旋转扣件固定。
4.2.5.4脚手架阴角和阳角处必须设置立杆. 4.2.6扫地杆
4。2.6.1每根立杆的底座向上200MM处,应设置纵向扫地杆，用直角扣件与立
杆固定。
4.2.6.2在纵向扫地杆的下方,每根立杆相交处设置横向扫地杆. 4。2。6.3对接接长 4。2。7剪刀支撑加固：
4。2。7。1每隔一步设设置；斜度:45°-—60° 4。2.7。2与立杆、大(小）横杆同步搭设。
4.2。7.3应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，双肢杆交
叉处用回转扣件相互扣接。
4。2。8大横杆
4.2。8。1对接接长。
3
4。2。8.2接头相互错开.两根相邻大横杆的接头不宜设在同步或同跨
内。（详见节点图)
4。2。8.3杆件长度不宜小于3跨。 4。2。9拉结与抱柱拉结
4。2.9.1水平拉结至少两个，垂直间距每个楼层。 4。2.9。2应与其他杆件同步搭设。
4.2.9。3从一层（第三步)主节点处开始设置。 4.2.9.4靠近主节点设置，距主节点≯30CM。
4.2。9。5采用钢性拉结。在结构施工过程中根据脚手架平面布置图在楼板、
梁、柱上预埋钢管拉结，当脚手架搭设至该位置时,采用Φ48钢管与预埋钢管与内侧立杆连结。（具体见附图）
4.2。9.6当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横
向水平杆后应立即设置连墙件。
4。2.9.7顶撑应可靠地顶在梁、砼圈梁、柱、板等结构上,使脚手架不摇晃. 4。2。9.8严禁使用仅有拉筋的柔性拉结。
4.2。9.9当脚手架施工操作层高出拉结2步时,应采取临时稳定措施，直到上
一层拉结安装完后方可根据情况拆除.
4.2。9。10拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件上。 4。2。9.11拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件上。 4.2.10大横杆和木枋格栅
在小横杆间等距设置4~6根大横杆，@≯40CM。在大横杆上绑扎木枋格栅，@≯40CM。
4。2。11脚手板笆和运输平台
4。2。11。1施工操作层必须满铺板笆，不少于3步。
4。2.11。2板笆绑扎牢固，竹笆应按其主竹筋垂直于大横杆方向铺设。对接
平铺。四个角应用直径1。2MM的镀锌钢丝绑扎在大横杆上。不得有探头板笆现象.
或中间再绑扎两点。
4.2.11。3每次楼面设置的运输平台采用20mm厚的模板铺设，必须用钉子钉在绑扎在大横杆上的木枋上。
4
4.3安全防护 4。3.1防护栏杆
4。3.1。1第二步起每步必须在1—1。2M和0。5—0。6M高处，分别设二
道外防护栏杆。顶步应在1。3M、0。9M、0.4M高处,分别设三道防护栏杆，高出女儿墙上皮1M，高出檐口上皮1.5M.
4。3.1.2脚手架内侧位于垂直洞口段，坠落差＞2M时，设内栏杆.(详见节 点图）
4。3.1。3对接接长。
4.3.1。4脚手架栏杆必须始终高出作业层1—1.2M以上。
4。3。1。5脚手架内侧凡有可能造成人员坠落的危险段，应设上、下两道
内防护栏杆，并随脚手同步搭设,高度同外栏杆。
4。3。1。6第2步以上不得出现有脚手板笆无防护栏杆和安全网现象. 4。3.1.7脚手架端部设栏杆封头. 4。3.2立网
4。3.2.1除了运输平台外（安装安全门），全数张挂密目网. 4。3。2。2密目网应张设在脚手架外立杆内侧.
4.3.2。3密目网与大横杆，网与网相互应环环绑扎，不留缝隙.在转角处
密目网用木枋绑扎成直线.
4.3。2.4禁止使用破损、肮脏、有碍工地形象和市容的安全网。 4.3。2。5不得随意拆除密目网。 4。3.3挡脚板
4.3。3。1作业层连续设20CM高挡脚板. 4.3.3.2外走道从上到下连续设置挡脚板。 4.3。3。3表漆:黄黑相间色。 4。3。4接地
4.3.4.1接地电阻R≤4Ω.
4。3.4.2每角一组（二根），并联作电气连接。 4。3。4。3 Φ48×3。0钢管L=1。5M打入土层.
4。3。4。4分别在导线电气连接点处的钢管上焊M12螺杆，用于连接接地
线。
5
4.3。4.5 接地线为10mm2多股铜导线。亦可用Φ80钢筋或40×4扁铁作
接
地线。
4.3.4.6有电阻测验记录。 4.3.5防护廊
4.3。5.1长度(纵向）：大于脚手架立面总长或塔吊起吊半径以外。 4.3。5.2人行防护隔离廊下弦高≮3M；车行道下弦高≮6M。 4.3。5.3跨度：当＞2M时，采用桁架方法. 4.3。5.4立杆纵距≯2M。
4.3.5.5棚顶采用竹笆或木板满铺.当采用竹笆时，下方搁栅间距＜30CM （见节点图)
4.3。5。6防护廊纵向设间距≯9M的双向斜杆。
4。3。5。7面向人行、车行道的外立面，在顶部应伸出≮1M的竖向围护.
可
选用竹笆或密目网。
4。3。5.8当建筑物高度H≤24M时，防护廊为一层；当建筑物高度H＞24M 或处于吊装区域内的防护廊为双层，双层间距≥80CM。
5、脚手架搭设工艺
搭设脚手架为了达到外观横平坚直，几何图形一致的效果,保障架手工的自身的安全,架手工必须遵守架杆程序,不得随意施工,必须集体配合,杆件的运输、操作部位的材料堆放都必须服从高处作业的技术规范要求,严格禁止物件传递以抛掷方式进行，注意以下操作要领： 5.1搭设顺序
立杆 小横杆 大横杆 拉结 搁栅 栏杆 剪刀支撑 运料平台 密目网 内隔离
5。1。1首先熟悉本脚手施工方案，掌握工程平面及立面的构造特点,按脚手架的高度决定平面布置和设计脚手架与建筑的间隔距离，脚手架立面是否开启出入通道，即掏空脚手架。
5。1.2脚手架立杆纵距分配方法见节点示意图。
5。1。3按设计的立杆位置，竖立立杆。立杆的选用必须里、外交错,纵向交错。竖
6
立必须集体配合，按里立杆、外立杆、小横杆、大横杆的搭设顺序,依次进行。大横杆的架设必须留出与另一立面交合的长度。
5。1。4当四根立杆竖立后，并进行了纵、横水平杆的牵连，即形成了初步的第一单元架体，由于该架体在不断延伸中受到架杆时的晃动，会导致纵、横移位，甚至倒塌.因此应及时采取临时支撑措施，以及每延伸二跨，都应该设置临时的稳固措施。 5。1。5在搭设过程中，应随时按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度.立杆必须垂直，架设中可以以目测的手段对附近建筑物的墙角,或采用线锤作垂直校正。当校正后,可进行地杆的牵连工作,保证初搭架体的稳定.扫地杆高度应视现场特点尽可能放低，与地面不大于200mm左右。
5.1。6为了保证架体的稳定，选择扣件必须是固接形式的直角扣件作水平杆和垂直杆件的连结。绝不能采用回转扣件。扣件螺栓的拧紧程度，应是扭矩扳手实测的40-65N.M范围内。
5。1.7大横杆的布置，由于长杆的长度一致,形成了里、外大横杆的结点一致，如不注意，会导致同跨大横杆的接点在同一垂直线中，又由于对接扣件的接触面太短,改变这一种作法，可从下述三种架杆的方法得以解决。
（1）实施上，下步的交错,见图11.2-5即长度不同的杆件作大横杆上下步的交错搭设。
（2）为防止以上步层架设的大横杆,其结点在同一垂直线中，同步层设置的搁栅，其结点与相邻的大横杆错开，也解决了这一弱点。
（3)虽然步层的大横杆在同一垂直方向,但只要每步内上下防护栏杆的结点与之错开，也能达到目的。
（4）里、外大横杆的结点不在同一跨距内。
5.1。8小横杆的架设虽是附壁御扎，但大横杆与立杆也是扣杆连结，不硬性要求对等交错，但如果能按立杆数的等分交错，效果更好.
5.1.9当首步架完成以后,应及时安装连墙杆，二步架完成以后及时安装固定斜杆。在架设斜杆中，及时校正立杆的纵向垂直，斜杆接触的立杆,必须逢点必扣,且不宜与大横杆连结。在进行边墙杆架设中，应校正脚手架横向的垂直，使立杆在360角中保持垂直，即轴心垂直。完成斜杆和边墙杆以后，及时拆除第一步架杆时设置的临时撑杆或拉杆。
5。1.10脚手架底部设计为双并立杆措施，则在二步完成以后，可同时进行双并杆的
7
加绑工艺。双并管的选杆，与被并杆的长度尽可能错开，不要两杆接点在同一水平面，也不要待整体脚手架全部完成后,再加绑双并管。双管立杆中副立杆的高度按要求搭设，钢管长度不应少于6m。
5。1。11必须分段的脚手架,如脚手架立面中必须安装施工电梯、井架等垂直运输设备,两端口的里、外立杆，应绑扣横向斜撑直至顶步的措施,以增加脚手架横向的刚度。同时加密两端口与建筑的拉结。
5.1.14不得钢竹混搭。同一建筑立面必须使用同一材质材料。
6、安全技术措施
6。1作业人员持相应特种作业有效证上岗，并定期体检。 6.2正确佩戴劳动保护用品.遵守操作规程.禁止酒后作业. 6。3严格脚手架施工方案技术交底制度。
6.4.1分步验收,填写《验收表》，悬挂脚手架验收合格标识牌。基础未经验收，不得搭设脚手架。
6.4。2结构施工转入装饰阶段,必须履行再次验收手续。
6.4。3由专业公司承包搭设的脚手架或分包单位使用脚手架，在移交使用前必须由责任双方共同验收，并做好《安全防护设施交接验收记录》. 6.4。4脚手架未经验收或验收不合格，不得使用. 6。5井架楼层卸料平台架应与架手架分离。
6。6不得利用脚手架作模板支撑使用或固定泵送砼输送管道。不得利用模板支撑搭设脚手架。
6。7严禁在脚手架上超载堆物。及时清除架网上杂物。
6。8严禁擅自拆除脚手架拉结、栏杆、各种受力杆件、扣件和安全网等。确因施工原因需拆除部分拉结点，必须填写《申请表》,经批准并采取相应措施后方可拆除。 6.9禁止将卷扬机固定的攀拉桩和锚固钢绳直接连结于脚手架立杆根部.
6。10严禁在脚手架拉缆风、设井架和料台护墙、起重把杆、缠绕电线、堆放钢模板、输料滑槽、接料三角水平台、安装机械设备等。
6。11不得解除密目网采用斜拉、斜吊的方式从脚手上进料。 6.12在脚手施工时从事电焊或气焊作业，必须有防火措施和专人监护. 6。13雷暴雨、强风、大雪等自然灾害前后应加强检查除险。
6.14凡遇强风(6级以上）、雨天、雪天、雾天等气候和夜间应停止脚手架搭设、拆除
8
作业。
6。15拆除作业事前应指定专人连续警戒、用围栏或安全线设警区,悬挂警戒标志.严禁非操作人员入内。
6。16拆除脚手架必须逆搭设顺序操作。严禁上下同时拆除和高处抛掷材料。并严格执行JGJ130—2001规范7。4相应规定。 6.17拆下的密目网必须清洗入库.不得随意弃放。
7、脚手架质量要求
构配件的允许偏差
序允许偏差 检查项目 示意图 号 (mm) 工具 焊接钢管尺寸（mm） 游 -0.5 外径48 标 1 -0.5 壁厚3。5 卡 尺 塞 2° 尺 1.70 。 2 钢管两端面切斜偏差 拐 角 尺 游 标 3 钢管外表面锈蚀深度 ≤0.50 卡 尺 9
钢管弯曲 a.各种杆件钢管的端≤５ 部弯曲l≤1.5m l 钢 4 b.立杆钢管弯曲 ≤１２ 板 ３m＜l≤４m ≤２０ 尺 l ４m＜l≤6.5m c。水平杆、斜杆的钢≤３０ 管弯曲l≤6.5m 冲压钢脚手板 a。板面挠曲 ≤12 钢 l≤４m ≤16 5 板 l＞４m 尺 b.板面扭曲 ≤5 （任一角翘起) 脚手架搭设的技术要求-、允许偏差与检验方法
项技术要允许偏差 检查方法项目 示意图 次 求 △（mm） 与工具 坚实平表面 地整 基排水 不积水 1 观察 基垫板 不晃动 础 不滑动 底座 不沉降 －10 10
最后验 ±100 ax 收垂直度20mH－80m 立下列脚手架允许水平偏差（mm) 杆搭设中检查偏差的总高度 2 垂高度（m） 50m 40m 20m 直H＝2 ±7 ±7 度 H＝10 ±20 ±25 ±7 H＝20 ±40 ±50 ±50 H＝30 ±60 ±75 ±100 H＝40 ±80 ±100 H＝50 ±100 中间档次用插入法 步距 ±20 间3 纵距 — ±20 — 钢板尺 距 横距 ±20 一根杆±20 - 纵向的两端 la la la 水平 水平仪或4 杆高同跨内1 水平尺 差 两根纵±10 - 2 向水平 杆高差 11
双排脚手架横外伸 -50 5 向水平杆外伸500m— 钢板尺 长度偏差 m 项技术允许偏差 检查方法项目 次 要求 △（mm） 与工具 主节点处1 a≤a 各扣件中2 150 心点相互a 3 钢板尺mm 距离 4 同步立杆— a≥上两个相 1 500 隔对接扣2 mm a扣 件的高差 h a钢卷尺 件 立杆上的○1○2 ○3 6 安 对接扣件a≤ 11 装 至主节点h/3 的距离 纵向水平1 杆上的对a≤ 2 接扣件至— la 钢卷尺 n/3 l 主节点的距离 扣件螺栓40~65拧紧扭力— 扭力扳手 N。m 矩 12
7 剪刀支撑杆与45° 地面的倾角 ～— 角尺 60° a= 130～ a 对接 150 l≤300 卷尺 mm 脚l≤ 手板300 8 外伸mm 长度 a≥ 100 Mm a 搭接 l≥ l≤200 卷尺 200 mm 注:图中1-立杆；2—大横杆；3-小横杆;4-剪刀支撑。
扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
项检查安装扣件数量检查项目 抽检数量（个） 允许的不合格数 次 （个） 51～90 5 0 91~15 8 1 连接立杆与纵（横）向水平杆91~15 13 1 1 或剪刀撑的扣件；接长立杆、91~15 20 2 纵向水平杆或剪刀撑的扣件 91~15 32 3 91～15 50 5 连接横向水平杆与纵向水平91~15 5 1 2 杆的扣件（非主节点处） 91~15 8 2 13
91~15 13 3 91~15 20 5 91～15 32 7 91～15 50 10 8、脚手架拆除安全技术要求
8.1根据国家劳动保护文件规定,凡不符合高处作业人员（高血压、心脏病、贫血症、癫痫病和深度近视眼等)，一律禁止高处作业。并严禁酒后高处作业.
8。2拆除前,应全面检查脚手架的扣件连结、拉结点、支撑体系是否符合构造要求。 8.3严格正确使用劳动保护用品,正确使用安全帽和安全带进入高处作业区。上高空作业必须穿软底鞋。遵守高处作业的规定:工具必须人袋，物件严禁高处抛掷. 8.4凡遇强风、雨天、雪天气候和夜间,应停止拆除工作。
8.5因特殊需要夜间操作，必须有良好的照明,。照明设备必须符合用电规定。钩挂牢固，绝缘良好，接地完善，并不准把电源线直接用铅丝绑扎在脚手架的杆件上。 8。6拆除作业区的地面,应根据要求，设醒目的警戒区域标志，并设专人监护。 8.7设立临时垂直运输机械设备的，必须符合起重设备的规定,专职开机。每天上岗前应试机，检查所有设备运转是否良好。下岗时,及时关机并切断电源。
8.8高处吊运杆件必须注意：长型杆件必须采用两点捆扎吊的方法。如吊运钢管，扣件必须拆尽，不准带扣件吊。按钢管长度规格分吊，不允许长短混杂一起吊。扣件等小型配件，必须置入盛器吊下。所有吊物，都不允许超荷。
8.9拆除时，应及时关闭建筑外开窗扇，清除一切伸向窗外的材料等物件。防止拆架时碰撞导致高空坠物。
8.10如需进行墙面焊割作业的，必须配备消防监护人员，除配置消防器材外，同时应配备盛器置于切割下方，防止切割火花或切割物的溅落引起消防事故.
8.11脚手架的拆除应绕建筑周边一步一步循序渐进分解。不允许踏步工作业。严禁上下同时作业。分段拆除高差不应大于二步。如高差大于二步应增设临时拉结加固。 8。12作业人员进入岗位以后，应先进行检查，如遇薄弱部位时,要先加固，后拆除。对步层面留存的物件或垃圾等,先清理,再传入建筑内或装入盛器吊下。
8。13按搭设时的反程序分解架体:安全网—竖挡笆—脚手笆—防护栏杆—挡杆-搁栅-斜杆-连墙杆—大横杆-小横杆—立杆
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8。14斜杆、连墙杆等登高设置的拆除，必须与整体脚手架的拆除同步。不允许先拆。严禁先将拉结整层或数层拆除后再拆除脚手架。
8.15拆除单根5 m长以上的立杆，应两人以上配合,不要单独拆卸。
8.16作业人员应保持高度的安全意识，注意站立位置，用力均需得当，防止原杆件在搭设校正弯曲时，其弯势的回弹.
8。17翻掀垫铺笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将笆上未及时清除的残留物从高处坠落伤人。竖起竹笆应插入下步的脚手架内。不要持笆在搁栅或大横杆上行走传运。不得高处向外抛掷竹笆。
8。18拆至掏空部位悬空口时，应在悬空口上方保留二步时，及时加设临时立杆作支承保护。防止未加临时措施而导致悬空部位的塌坍.
8.19当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，不允许留有隐患。如发现隐患应及时修复或至少完成至一个程序、一个部位的结束方可撤岗。同时要清除步面浮动物件.防止复岗后的自伤事故发生。
8.20钢管脚手架拆至地面尽头时，特别是最后里外四根立杆时，应集体配合，防止倒架事故。实施地杆措施的脚手架，应在拆除地杆后再拆第一步水平杆。顺序相反，容易倒杆。当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6。5米）时,应先在适当位置搭设临时工抛撑，加固后再拆除拉结点.
8。21拆除立杆的地面，应及时填没座洞。钢管脚手架的地面，及时处理接地桩或脚手架原部位的地面，留有其它设备的攀桩等物。防止留下隐患导致事故.
8.22输送至地面的材料，应按类堆放整理,剔除已失去安全度的杆件或配件,然后归仓。如修理脚手架的材料,未能及时归仓,必须暂留居民区域或人行道的，在许可下,做好防范措施，张挂醒目的安全标志，防止意外事故的发生。
8。23除上述内容以外，针对本工程特点需要增加的其它针对性要求。应在安全技术交底中补充明确.
9、附图 10、计算书
人货电梯扣件式钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)。 计算参数:
双排脚手架,搭设高度40。0米，24。0米以下采用双管立杆，24。0米以上采用单管立杆。
15
为了安全起见，立杆共3跨（1.80米、0。80米、1.80米）均按立杆的纵距1.80米计算;立杆的横距1。05米,立杆的步距1。80米。内排架距离结构0.30米.
采用的钢管类型为48×3。5,考虑钢筋使用次数和年限，钢管按48×3。0计算，连墙件采
用2步2跨，竖向间距3。60米,水平间距3.60米. 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2,按照铺设3层计算。 栏杆采用竹笆片,荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0。0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆. 基本风压0.55kN/m2,高度变化系数1.5600，体型系数0.2304。
地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2，地基承载力调整系数1。00。 一、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0。150×1.050/2=0。079kN/m 活荷载标准值 Q=2。000×1。050/2=1。050kN/m 静荷载的计算值 q1=1。2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1。050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩） 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.141+0。10×1。470）×1.8002=0。513kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为
M2=—(0.10×0.141+0.117×1。470)×1。8002=-0.603kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0。603×106/4491.0=134。223N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3。挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0。079=0。117kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0。117+0.990×1.050)×1800.04/（100×2。06×105×107780.0）=5。290mm 大横杆的最大挠度小于1800。0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
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1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1。800=0。069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0。150×1。050×1.800/2=0.142kN 活荷载标准值 Q=2.000×1。050×1.800/2=1。890kN
荷载的计算值 P=1.2×0。069+1。2×0.142+1.4×1.890=2.899kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038）×1.0502/8+2.899×1.050/4=0.767kN.m =0。767×106/4491。0=170.864N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3。挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5。0×0.038×1050.004/（384×2。060×105×107780.000)=0。03mm 集中荷载标准值P=0.069+0。142+1。890=2.101kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2100.870×1050.0×1050。0×1050。0/(48×2。06×105×107780.0）=2.282mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.309mm
小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm,满足要求！
三、扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0。038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1。050×1。800/2=0.142kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1。800/2=1.890kN
荷载的计算值 R=1.2×0。040+1。2×0。142+1。4×1.890=2。864kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40-—65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。1146 NG1 = 0。115×40.000=4。584kN
（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。15
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NG2 = 0.150×3×1.800×（1.050+0。300)/2=0.547kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0。150×1。800×3/2=0。405kN
（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；0.005 NG4 = 0.005×1.800×40.000=0.360kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.896kN.
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。000×3×1.800×1。050/2=5。670kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —- 基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)附录表D。4的规定采用：W0 = 0。550
Uz —— 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）附录表7.2。1的规定采用：Uz = 1。560
Us -- 风荷载体型系数：Us = 0。230
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1。560×0。230 = 0。138kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。85×1。4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。2×5。896+0.85×1。4×5。670=13。822kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。2×5。896+1。4×5。670=15。013kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。85×1。4Wklah2/10 其中 Wk -— 风荷载标准值（kN/m2）; la —— 立杆的纵距 （m）; h —- 立杆的步距 （m）.
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。85×1。4×0。138×1.800×1.800×1。800/10=0。096kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=15.013kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm; k -— 计算长度附加系数，取1。155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 -— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。155×1。500×1。800=3.118m； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2;
W —- 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4.491cm3； —— 由长细比,为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190； —- 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2);经计算得到 =15013/(0.19×424)=186。838N/mm2;
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205。00N/mm2;
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不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 < ［f］，满足要求！ 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，N=13。822kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155;
u -- 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500；
l0 —- 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3。118m； A —— 立杆净截面面积，A=4。239cm2； W —— 立杆净截面模量（抵抗矩),W=4.491cm3; —— 由长细比,为3118/16=196;
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m; —— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 =13822/(0.19×424)+96000/4491=193。403N/mm2；
[f] —- 钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 〈 ［f］，满足要求！
六、最大搭设高度的计算：
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K -— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。312kN； NQ —- 活荷载标准值，NQ = 5.670kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0。115kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 50。612米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值 ［H] = 48。174米.
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.312kN; NQ —— 活荷载标准值,NQ = 5.670kN;
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0。115kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0。081kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 46.776米。 七、连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw -- 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），应按照下式计算： Nlw = 1。4 × wk × Aw wk —- 风荷载标准值，wk = 0。138kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。60×3.60 = 12。960m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No = 5。000 经计算得到 Nlw = 2。511kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.511kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A［f］
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30.00/1。60的结果查表得到
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=0.95；
A = 4.24cm2；[f］ = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82。709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 7.511kN小于扣件的抗滑力8。0kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p -— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 60.05 N —- 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15。01 A —— 基础底面面积 （m2）;A = 0.25
fg —- 地基承载力设计值 （kN/m2）；fg = 145。00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数;kc = 1。00 fgk —- 地基承载力标准值；fgk = 145.00 地基承载力的计算满足要求!
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