本工程共地上三层。考虑到装饰装修需要，我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。
脚手架的结构楼板,基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳,不得悬空。
脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接,立杆和大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨,不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内.相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。
每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm.小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间设置1～2根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm,且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上.
本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置.
剪刀撑每六步四跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行.
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。
脚手板采用松木、厚6㎝、宽20～35㎝的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层.首层满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2—3圈固定，以防倾翻。
脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象.
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网.密目网的规格为1.5×6m,用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧.并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度3.2m处设首层平网，往上每隔五步架设置隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆,底步内侧设18cm高的挡脚板。
该出入口设在楼梯口，本安全通道路面为水泥路面，立柱下方垫通长木板，木板厚度0。05m，然后再进行步架、立杆、水平杆、横杆、剪刀撑等的搭设。上铺5㎝厚的双层脚手板。安全通道的搭设宽度为3m，净高2m，采用φ48＊3。5mm钢管搭设，间距0.8m.安全通道结构,本安全通道采用纵向承重结构体系，立柱间距2.0m立柱：第一道水平杆（扫地杆）距地面0.2m,以上间距1.4m，立柱之间并设有剪刀撑，剪刀撑间距5m，顶部双层棚顶间距0。5mm.上部维护栏杆高0。5m。
搭设过程中画出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。
开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后,方可拆除。 脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。 6。3.脚手架的拆除
拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工.
拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落.
拆架时要划分作业区，周围设警戒标志,设专人指挥,禁止非作业人员进入. 拆架时，不得中途换人，如必须换人,必须将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以放触电。
所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件要装入容器内,用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊,严禁从高空抛掷。
2
八.满堂脚手架承载力计算 1、计算依据
1.1 截面特征：（钢号Q235,b类）
规格Φ（mm） q0(KN/m） 截面积A(mm2） 48×3.5 0。0384 489 I(mm4) W(mm3） 回转半径i（mm) 12。19×104 5。08×103 15.8 205 抗弯、抗压容许应力 ［σ］N/ mm2 1.2 脚手架特性参数：
立杆纵距la（m) 立杆横距lb（m） 大横杆步距h(m） 施工荷载q（KN/mm2） 内立杆距结构外皮宽度 1.3 相关计算参数：
项目 扣件钢管架构件自重gk1（KN/ mm2) 作业层面材料自重gk2（KN/ mm2） 整体拉结和防护材料自重gk3（KN/ mm2） 作业层施工荷载qk(KN/ m） 风压高度变化系数μz 立杆计算长度系数μ 轴心受压杆件稳定系数ψ 2、承载力验算 2.1 荷载计算
1）
恒载的标准值GK
GK=Hi·（gk1＋gk3）＋n1· la· gk2 取Hi=21.9m 装修作业时：
1。5 1.1 1。5 3 脚手板重量q（KN/ mm2） 0。35 连墙件纵距lw（m) 连墙件横距hw(m) 2.4 4。5 0.15 数值 0.1129 0。3476 0。0614 1。65 1.78 1.53 0。329 GK=Hi·（gk1＋gk3）＋n1· la· gk2=21。9×（0。1129＋0.0614）＋2×1。5
3
×0.3476=4。86KN 2）
活载的标准值QK QK= n1· la· qk
qk=1。8KN/M（结构作业） qk=1.2KN/M（装修作业） 则有:
用于结构作业时 QK=1.2×1。8=2.16KN 用于装修作业时 QK=2×1.2×1。2=2.88KN
3） 风荷载的标准值WK qWk= la·ψ·Wk
k
W=0.7·us·uZ·W0
ψ=AN/AW=1
Wk=0.7×1。0×1。78×0.60=0.75KN/M2 qk=1.2×1。0×0。75=0.9KN/M2 2.2 脚手架整体稳定验算：
1）
确定材料强度附加分项系数
结构作业时：NGK=4。23KN NQK=2。16KN 装修作业时:NGK=4。86KN NQK=2.88KN NWK=MWK·A/W=0.09626·MWK=19。49KN 结构：η=SQK/SGK λ= SWK/SGK
η=2.16/4。23=0。51 λ=19。49/4.23=4。60 装修：η=SQK/SGK λ= SWK/SGK
η=2。88/4.86=0。59 λ=19.49/4。86=4。01
rm=1。59｛1+0。9(η＋λ）｝/（1＋η＋λ)
结构：将η、λ代入公式得 r/m=1.46 装修：将η、λ代入公式得 r/m=1。46 2）
计算轴心力设计值
结构： N/=1。2×（NGK＋NQK)=1。2×（4。23＋2.16）
=7。67KN
装修： N/=1。2×（NGK＋NQK)=1.2×（4。86＋2.88)
4
/
=9.28KN
3）
计算风荷载弯矩MW：
MW=1。2×MWK=1.2×0.1×qWK×h2=0.12×qWK×h2 MW=0.12×1。13×1.52=305KN·㎜
4) 5)
确定稳定系数ψ： ψ=0.329
验算稳定：N//（ψ·A）＋MW/W≤fc/（0。9·r/m) 结构：7.67×103/（0.329×489）＋243×103/5080
=36.75N/㎜2
fc/（0.9·r/m）=205/（0。9×1。467)=154。95N/㎜2
装修：9.28×103/(0。329×489）＋243×103/5080
=44。46N/㎜2
fc/（0.9·r/m)=205/(0.9×1。468）=154。95N/㎜ 2 纵横向水平杆承载力验算：
1）
横向水平杆验算: 荷载统计
q=0.5×1.2×（1.2×0.35＋1.4×3)=2。77KN/m
抗弯强度验算
MMAX=ql2/8=2.77×1.12/8=0。419KN·m
σ=M/W=0.419×106/（5。08×103）=82。47N/㎜2 =5×2.77×1.14×103×109/（384×2.06×105 ×12.19×104）=2.10mm P=2.77×1.2/2=2。08KN ＭＭＡＸ＝0.175×P×L=0.175×2。08×1。2=0.55KN·M σ=M/W=0。55×106/（5。08×103）=108.27N/㎜2〈f=205N/mm2（满足) ω=0。469Pl3/（100EI） =0。469×2。08×103×1.23×109/（100×2.06×105 ×12.19×104）=1.31㎜〈L/150=1200/150=8㎜(满足） 5 2.4 连墙件和扣件顶板和基础验算： 1） 连墙件稳定验算 风荷载产生轴向力设计值 NeＷ=1。4×ＷＫ×ＡＷ=1。4×0.75×3.0×3。6=11。34KN 脚手架平面外变形产生的轴向力 N0=3KN Nl=11.34＋3=14.34KN 连墙件的计算长度 1。2＋0。2＋0.25＋0。15=1.85m 长细比 λ= l0/I=1850/15.8=117。09 轴心受压构件稳定系数 ψ=0。47 稳定验算： Nl/（Ψ·A)=14.34×103/（0.47×2×489） =31。20N/mm2<205/1.467=139.74N/mm2（满足） 扣件抗滑验算： NC≤RC （RC=8KN/个） 14。34〈4×8。0=32KN 2） 楼板承载力验算： 立杆底座承载力验算： N=12。67KN 立杆底座承载力设计值 Rb=40KN 12。67KN<40KN Ad=1.5×0.4=0。6m2 （满足要求） fk=98KN/m2 N/ Ad≤K·fk N/ Ad=12。67/0。6=21.12<39.2KN （满足要求） 6 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容