梯笼专项施工方案
第一节 编制依据
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)
第二节 工程概况
上海市轨道交通12号线土建工程29标段工程；属于深基坑;;地下2层；基坑局部深度13.58m；总建筑面积：11019.34平方米；施工单位：中铁二十四局集团有限公司。
本工程由上海轨道交通12号线发展有限公司投资建设，中铁第四勘察设计院集团有限公司设 计，地质勘察，上海建科建设监理咨询有限公司监理，中铁二十四局集团有限公司组织施工；第三节 人行梯笼方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，
故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、笼体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，人行梯笼，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合市文明标化工地的有关标准。
6、结合以上人行梯笼设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下1种人行梯笼方案：
选用规格为（3600×1700×2500）箱式深基坑施工行人安全B型梯笼。
第四节 安装方案
1、施工前的准备工作：
1.1 梯笼安装前应对安装人员进行安全技术的培训。对质量及安全防护要求详细交底。
设置安全警戒区，挂设安全标志，并派监安装班组人员要有明确的分工，确定指挥人员，1.2
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护人员排除作业障碍。
1.3 根据设计建筑基坑深度核对安装高度。
1.4 安装作业前检查的内容包括：
1.4.1箱式笼体的成套性和完好性；
1.4.2提升机构是否完整良好；
1.4.3基础位置和做法是否符合要求；
1.4.4附墙架连接埋件的位置是否正确和埋设牢靠；
1.4.5必备的各种安全装置是否具备和性能是否可靠。
2、梯笼安装：
2.1基础
2.1.1在施工现场选择合理的安装位置，对梯笼的安装基础进行处理，开挖基础并夯实找平。
2.1.2在经夯实的基础的基础上铺设一层50厚木方，铺设面积为4100×2500。
2.1.3基础四周不得有积水现象，必要时在基础四周开挖排水沟。
2.2、安装程序
2.2.1安装人行出口标准节。
2. 2.1.1将出口标准节吊装在木方垫层上（出口向外），校准好水平，保证出口标准节安装好后的垂直度在千分之一之内。
2.2.1.2安装第一道水平拉结杆，采用M12*160化学锚栓固定在地下连续墙上。
2.2.1.3以脚手管或角钢等金属材料，夯入地内2500mm深，并用导线与架体紧密连接。
2.2.2、安装标准节
2.2.2.1对标准节固定螺孔进行清理，确保螺孔与螺栓直径相配。
2.2.2.2采用10t以上吊机进行吊装，吊装时注意标准节内踏步走向要与出口节踏步走向一致，标准节吊装就位后安装螺栓并使螺栓呈现放松状态，以利校正与安装，校正后紧固所有螺栓。依次循环，直至完成。
2.2.2.3标准节超过三节是需增加一道水平拉结杆，采用M12*160化学锚栓固定在地下连续墙上。
2.2.3、 安装入口节
2.2.3.1入口节吊装时注意安全门开启方向。
2.2.3.2入口节吊装就位后安装螺栓并使螺栓呈现放松状态，以利校正与安装，校正后紧固所有螺栓。
化学锚栓固定在地下连续墙上。M12*160安装水平拉结杆，采用2.2.3.3．
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2.2.4、 安装入口通道
2.2.4.1入口通道与入口节门槛尽量保持水平。
2.2.4.2入口通道采用50厚木方铺设，上面每500mm加设一道防滑条。
2.2.4.2入口通道安装完成后两边采用Φ48mm钢管搭设1.2m高防护栏杆。
梯笼使用过程中需随挖土深度进行加节，加节过程同安装程序。
第五节、安全与维护
5.1 梯笼内需安装24v安全电源照明行灯。
5.2定期对梯笼连接螺栓进行维护，如发现松动及时进行紧固。
5.3定期对梯笼对垂直度进行测量，如发现倾斜及时进行校正。
第六节 梯笼拆除安全技术措施
1、拆除前，全面检查拟拆梯笼，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆除的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆除的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守由上而下，用吊机逐节吊除。
第七节、 附安装图
处梯笼安装平面布置示意图4.655m一、标高．
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注：
1、本图全部尺寸(除注明者外)均以毫米为单位，标高以米为单位。
2、附着杆件采用8#槽钢，连墙件采用200x200x10钢板，表面采用防腐处理，焊缝处除渣后刷无机富锌漆防腐。
3、后置锚栓为M12*160化学螺栓，拉力应满足11.00Kn。
处梯笼安装立面布置示意图-0.345m二、标高．
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注：
1、本图全部尺寸(除注明者外)均以毫米为单位，标高以米为单位。
2、附着杆件采用8#槽钢，连墙件采用200x200x10钢板，表面采用防腐处理，焊缝处除渣后刷无机富锌漆防腐。
3、后置锚栓为M12*160化学螺栓，拉力应满足11.00Kn。
4、后期随挖土深度进行加节，附着杆件安装高度应进行相应的调整。
5、附着杆件安装位置及高度与现场结构相抵触时，应根据现场实际情况进行相应的调整。
处梯笼安装立面布置示意图-7.034m三、标高．
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注：
1、本图全部尺寸(除注明者外)均以毫米为单位，标高以米为单位。
2、附着杆件采用8#槽钢，连墙件采用200x200x10钢板，表面采用防腐处理，焊缝处除渣后刷无机富锌漆防腐。
3、后置锚栓为M12*160化学螺栓，拉力应满足11.00Kn。
4、基础底板砼浇捣完成且达到设计强度后，对梯笼进行移位。安装位置应选在永久洞口处，待基坑主体完成后在进行拆除。
、附着杆件安装位置及高度与现场结构相抵触时，应根据现场实际情况进行相应的调整。5．
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第八节 箱式梯笼计算书
箱式梯笼在工程上主要用于深基坑上下行人，各箱式笼体一般由厂家直接加工成型，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。
本计算书按照《建筑施工计算手册》（江正荣主编）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）编制。
一、荷载计算
1.梯笼自重力
梯笼自重力4.8kN/m；
梯笼的总自重N=4.8×15=72 kN； q附墙架以上部分自重：
N=4.8×(15-5)= 48kN； q1N=4.8×(15-10)= 24kN； q22.风荷载为 q = 0.719 kN/m；
风荷载标准值应按照以下公式计算：
2； ×β= 0.45×1.42×0.48×0.70 = 0.215 kN/m W=W×μ×μz0szk2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定； 其中 W── 基本风压(kN/m02； W = 0.45 kN采用：0 μ── 风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定； z采用：μ = 1.42 ； z μ── 风荷载体型系数：μ = 0.48 ； ss β── 高度Z处的风振系数，β = 0.70 ； zz风荷载的水平作用力:
q = W×B=0.215×3.35= 0.719 kN/m； k2；= 0.215 kN/mW 其中 W──风荷载水平压力，kk B── 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；
经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.719 kN/m；
二、梯笼计算．
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梯笼简图
1、基本假定：
为简化梯笼的计算，作如下一些基本假定：
（1）梯笼的节点近似地看作铰接；
（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；
（3）梯笼空间结构分解为平面结构进行计算。
2、风荷载作用下梯笼的约束力计算
附墙架对梯笼产生的水平力起到稳定梯笼的作用，在风荷载作用下，梯笼的计算简图如下：
梯笼专项施工方
弯矩图（附墙件）
剪力图（附墙件）
各附着由下到上的内力分别为：R(1)=1.029 kN , M(1)=0.643kN.m；
各附着由下到上的内力分别为：R(2)=7.329 kN , M(2)=9kN.m；
案
Rmax=7.329kN；
3、梯笼轴力计算
各附墙架与型钢梯笼连接点截面的轴向力计算：
经过计算得到由下到上各附墙架与梯笼接点处截面的轴向力分别为:
第1道H1= 5 m；
N1 = G + N +S =11 + 48 +11.22 =70.22 kN； q1第2道H2= 10 m；
N2 = G + N +S =11 + 24 +11.22 =46.22 kN； q2 截面验算4.
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（1）梯笼截面的力学特性：
梯笼的截面尺寸为1.7×3.6m；
主肢型钢采用4L100X10；
42 ，i cm179.51 = ，Ao=19.26 cm284.68 :zo=28.4 一个主肢的截面力学参数为cm，Ixo = Iyo = 1cm；
缀条型钢采用L100X10；
格构式型钢梯笼截面示意图
轴y-y
截面总惯性矩：梯笼
的
x-x轴截面总惯性矩：梯笼的
1111yx-y-x
轴
截
面
总
惯
性
矩
：
轴
和
梯
笼
的
经过计算得到：24；)= 1771294.462 cm ×(179.51+ 19.26×（360/2- 28.4）Ix= 424；） )= 247520.302 cm170/2- 28.4Iy= 4×(179.51+ 19.26×（4；= 1009407.382cm ×（Iy'=Ix'=1/21771294.462+247520.302）4。247520.302 cm计算中取梯笼的惯性矩为其中的最小值
2.梯笼的长细比计算：
梯笼的长细比计算公式：
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其中 H – 梯笼的总高度，取15m；
4； 梯笼的截面最小惯性矩，取247520.302cm I –4。 -- 一个主肢的截面面积，取19.26cm A0经过计算得到λ=26.463。
换算长细比计算公式：
2； ×19.26 cm A – 梯笼横截面的毛截面面积，取4其中2； ×19.26cmx-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2 A1—梯笼横截面所截垂直于经过计算得到 λ= 28。 0查表得φ=0.943 。
3. 梯笼的整体稳定性计算：
梯笼在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中 N -- 轴心压力的计算值(kN)；
2；77.04 cm A – 梯笼横截面的毛截面面积，取 φ-- 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取φ =0.943；
β -- 等效弯矩系数, 取1.0； mx M -- 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)；
W -- 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, 13 ；W = I/(a/2) = 247520.302/(170/2) = 2912.004 cm122 ； =π) EA/(1.1×λN' N' ---欧拉临界力，EXEX2522 ) = 20333052.848 N/(1.1×26.463N'= π；×2.06 ×10×77.04×10EX 经过计算得到由上到下各附墙件与梯笼接点处截面的强度分别为 ；1道H1=5 m, N1= 70.22 kN ,M1=0.643 kN.m第3632×0.943×(1－0.643＋(1.0××10)/[2912.004×10 σ=70.22×10/(0.943×77.04×10)23 1070.22×；/20333052.848)] = 10N/mm22!
满足要求,215N/mm≤允许强度道附墙件处截面计算强度σ=10N/mm1第
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第2道H2=10 m, N2= 46.22 kN ,M2=9 kN.m；
3263 ×(1－0.943)/[2912.004×10×σ=46.22×1046.22/(0.943×77.04×10＋)(1.0×9×1032； /20333052.848)] = 9N/mm×1022,满足要求215N/mm2道附墙件处截面计算强度σ=9N/mm!
≤允许强度第三、附着计算
(一)、附墙架内力计算
梯笼四附着杆件的计算属于一次超静定问题，在外力N作用下求附着杆的内力,N取第二部分计算所得的Rmax，N= 7.329 kN 。
采用结构力学计算个杆件内力:
计算简图：
方法的基本方程： 计算过
其中: Δ为静定结构的位移； 1p0为X=1时各杆件的轴向力； 外力N作用下时各杆件的轴向力； i l 为为各杆件的长度。i
程如
T i 下：
T为在
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考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：
各杆件的轴向力为
：
以上的计算过程将θ从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：
杆1的最大轴向拉力为: 1.50 kN；
；2的最大轴向拉力为: 11.62 kN 杆 ；3的最大轴向拉力为: 11.62 kN 杆 ；的最大轴向拉力为: 1.50 kN杆 4 ；的最大轴向压力为: 1.50 kN 杆1 : 11.62 kN；的最大轴向压力为 杆2 : 11.62 kN； 杆3的最大轴向压力为 : 1.50 kN； 杆4的最大轴向压力为 、附墙架强度验算 (二) 杆件轴心受拉强度验算1．
:
验算公式
f σ= N / A ≤n 其中 σ --- 为杆件的受拉应力； 为杆件的最大轴向拉力,取； N =11.62 kN N ---
号槽钢； 本工程选取的是 8 A --- 为杆件的截面面积，n2 。 =1024.00 mm 查表可知 An32；/1024.00 =11.35N/mm σ=11.62×10 经计算，杆件的最大受拉应力22, 满足要求。不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm 最大拉应力σ=11.35 N/mm
2． 杆件轴心受压强度验算
验算公式:
σ= N / φA ≤f
n
其中 σ --- 为杆件的受压应力；
N --- 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =1.50kN；
；N =11.62kN取2: 杆
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A --- 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 8号槽钢； n2。 查表可知 A =1024.00 mm n λ --- 杆件长细比，,由l/i的值确定；
杆1:取λ= 5124.451 / 31.500 = 163；
杆2:取λ= 1392.839 / 31.500 = 44；
φ --- 为杆件的受压稳定系数， 是根据 λ查表计算得：
杆1: 取φ=0.265 ， 杆2: 取φ=0.872；
32；/ (0.265 × 1024.000) = 5.516 N/mm = 1.497 ×10 杆1：σ132；/ (0.872 × 1024.000) = 13.014 N/mm= 11.620 ×10 杆 2：σ 22；σ=13.014 N/mm 经计算，杆件的最大受压应力
22， 215N/mm满足要求。 最大压应力 13.014N/mm 小于允许应力四、梯笼基础验算
地基土类型: 夯实素土；地基承载力标准值(kpa):80.00；
2):6.12；地基承载力调整系数:1.00。梯笼基础底面面积(m
梯笼基础底面的平均压力应满足下式的要求 ：
p ≤ f g地基承载力设计值:
f = f×k = 80 kpa； cggk其中，地基承载力标准值：f= 80 kpa ； gk梯笼地基承载力调整系数：k = 1 ； c梯笼基础底面的平均压力：p = N/A =15.395 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = G + N +S =11 + 72 +11.22 =94.22 kN； q2 。A =6.12 m 基础底面面积 ：p=15.395 ≤ f=80 kpa 。地基承载力
满足要求！ g
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