一.工程概况及特点： 1本工程概况：
汽轮发电机基础地基采用砼灌注桩，基础底板为承台块式基础，基础埋深为-7.5米，顶标高为-4.0m，底板厚度为3.5m。±0.00米以下柱包括汽机基座柱和汽机大平台。汽机基座截面尺寸为46.7×15.9m，汽机柱的截面尺寸分别为：3180×2320、2810×1690、2810×1260.4、2810×2400、2400×2400；汽机大平台柱截面尺寸均为700×700，共14个。汽机基座共有五个轴线分别为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ轴线，Ⅱ-Ⅲ是1号低压缸；Ⅲ-Ⅳ是2号低压缸。垫层砼C10；底板及支墩砼C30；柱段砼C50。钢筋的保护层基础底板，底面侧面70mm，顶面50mm，汽机柱50mm，平台30mm，支墩36mm。 2本工程特点：
1结构外形复杂，预埋件，预留孔较多。 2钢筋配筋量大，分布密集。
3砼一次浇筑体积大，需按大体积砼施工工艺施工。 4砼浇筑时侧压力比较大，对模板及支撑体系要求高。 5底板钢筋需设计钢管支撑架，以便支撑上部钢筋。 二.编制依据
本工程依据华能武汉阳逻电厂三期扩建工程汽轮发电机基座施工图，建筑分项工程施工工艺标准，华能阳逻电厂三期（2×600MW燃煤机组）扩建工程---工程建设施工招标文件#1标段主体建筑工程及原电力部颁发的相关现行有效版本的技术规范、规程、消除质量通病手册进行编制。 三.施工顺序：
1.根据汽轮发电机基座底板的施工图纸、设计要求及施工规范要求：土方的开挖 基础底板 结构基础柱段。我方采用以下施工程序：
1.汽机基座柱和基础分两次浇筑，底板为一个施工段，柱段为一个施工段。 ○
2.5#、6#汽机平台柱分四个施工段：1.2轴为一个施工段；8.9轴为一个施○
工段；10.11轴为一个施工段；17.18轴为一个施工段。
3.汽机基座混凝土应一次性浇筑完成,是典型的大体积砼浇筑。 ○
2施工作业流程：
土方开挖降水 基底的清理 截桩 垫层砼的浇注 底板的放线
底板钢筋的运输 绑扎 模板的安装 支撑架的搭设加固 砼的浇注 测温孔的留设以及模板的拆除 养护。以上工作要严格按照施工图纸，工艺标准，施工规范进行操作。且要做好现场的安全生产，文明施工的工作。
四.汽机基座定位
汽机基座应以汽轮发电机、1号低压缸、2号低压缸的中心线为主控线进行定位放线，汽轮发电机的中心线要求准确。根据汽机基座的施工图纸，汽轮发电机的中心线就是2/A轴的轴线。在汽机基座中所有的定位放线工作由专人测量操作。 定位控制注意事项：
1.定位考虑在基坑内测设轴线、角柱控制桩，容易在施工中受到破坏，不好保护，因此根据主厂房定位桩测汽机基座定位十字轴线，保证定位的整体性、准确性。
2.控制桩布设在安全、通视的地方，埋设应稳定牢靠，控制桩采用C20砼预制桩，桩上注明轴线和桩号，测点有明显的标记，用砖砌筑300mm高、500×500见方的砖墙围护，并树立防护牌，避免受到施工的影响，车辆的挤压，行人的踢碰。
3.在汽机基座测量定位中对所有的量距、尺寸进行往返复核，对温度、倾斜、尺寸应做相应的改正。使用仪器时须注意轻放、轻拿、轻搬
运。在每测一个桩位，每测一个角度须正倒镜二次以上的校对，尽量减少转点，减少系统误差，进行全圆测绘闭合，达到规范精度要求，方可完毕。
五.地下部分施工：
在底板垫层砼浇筑前应将预埋管提前埋好，加固稳定，再浇砼。底板钢筋上下部均为双层钢筋垂直布置绑扎而成的钢筋网片,绑扎基础底板钢筋时,在垫层上弹出受力钢筋位置分档线,按线摆设钢筋,其保护层用水泥砂浆垫块垫设,下部钢筋绑扎结束后,搭设上层钢筋支撑架,用来支撑上部下皮钢筋,支撑架立杆间距1400mm，步距均为1750mm.在支撑架上画线,铺设上层钢筋,逐点绑扎,钢筋的焊接采用闪光对接焊.按上部结构柱轴线位置搭设钢筋固定架，固定柱子钢筋，经隐蔽验收后浇筑底板砼。底板砼整体连续浇灌不留施工缝，因底板为大体积砼，选择使用低水化热的425号矿渣水泥并加外加剂，砼搅拌采用搅拌楼集中搅拌，输送车运至浇筑点，汽车泵或托泵泵送砼入模，砼浇筑时采用“斜面分层赶浆法”连续浇筑，分层厚度不超过300mm。砼浇筑完毕后，表面用刮尺刮平，木抹子搓毛，初凝前用铁抹子抹压两遍，再用毛刷搓细毛。柱四周20cm范围内用铁抹子油光，砼浇筑完12个小时后要设专人洒水养护。
由于汽机基座砼浇筑属大体积砼浇筑，所以在砼浇筑时要随时检测砼的入模温度，当温度超过300C时，则需要采取措施降低原材料的温度，如给骨料降温，降低砼本身的温度。浇筑完后严格控制砼内外温差，使内外温差不超过250C，砼测温采用留设测温孔的方法，用温度计插入测温孔测温，并作好测温记录。
测温孔的留设如图：
测温孔测温孔测温孔测温孔汽机基座测温孔布置图
1.汽机基座柱模板计算书：
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=2320mm，B方向对拉螺栓5道， 柱模板的截面高度 H=3180mm，H方向对拉螺栓7道， 柱模板的计算高度 L = 3500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用圆钢管φ48×3.5，每道柱箍10根钢箍，间距600mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆
件进行计算。
23202353003003003003003002353003003003003180300300300300300300387387387387
柱模板计算简图
398397398398397398
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度
验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取
200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，
取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计
算，计算如下
q300300300
面板计算简图 1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.60 = 31.32kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.320×0.30×0.30=0.282kN.M 面板截面抵抗矩 W = 600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3
经过计算得到 = M/W = 0.282×106/32400.0 = 8.700N/mm2 面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×31.320=5.638kN
截面抗剪强度计算值 T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×
0.600=24.000kN/m；
E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2； I —— 面板截面惯性矩 I = 600.0×18.0×18.0×
18.0/12=291600.0mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.60)×300.04/(100×6000×
291600.0) = 0.752mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm； 面板的最大挠度满足要求! 四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续
梁计算，计算如下
q600600600 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30 = 15.66kN/m
d为柱箍的距离，d = 600mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×15.660×0.60×0.60=0.564kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3 经过计算得到 = M/W = 0.564×106/83333.3 = 6.765N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.600×15.660=5.638kN
截面抗剪强度计算值 T=3×5638/(2×50×100)=1.691N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算不满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×
0.300=12.000kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0×100.0×100.0×
100.0/12=4166667.0mm4； 经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×600.04/(100×9500×
4166667.0) = 0.266mm
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 600.000/250 = 2.40mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管φ48×3.5mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4；
B方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 9.40kN
PPPPPPPPP517387387387387517
经过连续梁的计算得到
11.986.816.817.237.237.367.362.032.582.582.162.162.032.032.032.162.162.582.5811.98
B方向柱箍剪力图(kN) 7.367.367.237.2311.9811.986.816.81
1.0690.2760.1850.2480.2760.1851.0690.0000.4480.0000.448
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
1.0560.3620.3621.056
0.009
B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 1.069kN.m 最大支座力 N = 19.214kN 最大变形 v = 0.087mm 1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
0.086
其中 Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 1.07kN.m； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 50.80cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000 B边柱箍的强度计算值 f = 21.05N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.087mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 386.667/400 = 0.97mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力19.21kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于14mm! 七、H方向柱箍的计算
5239393939393952
H方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 9.40kN 经过连续梁的计算得到 4.4.4.3.5.4.3.4.4.7.7.1.4.1.1.7.7.1.4.4.6.6.5.3.5.5.6.6.4.4.4.3.4.4.
H方向柱箍剪力图(kN)
0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
0.0.0.0.
H方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.967kN.m 最大支座力 N = 17.543kN 最大变形 v = 0.071mm 1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.97kN.m；
0. W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 50.80cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000
H边柱箍的强度计算值 f = 19.03N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.071mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 397.500/400 = 0.99mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.54kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm.
2.汽机平台柱模板计算书:
柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=700mm， 柱模板的截面高度 H=700mm， 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱模板竖楞截面宽度100mm，高度50mm，间距300mm。
柱箍采用轧制槽钢80×43×5.0，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆
件进行计算。
700300300 700 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度
验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取
200/(T+15)，取3.500h；
T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，
取6.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.600kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.600kN/m2
300300
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计
算，计算如下
q300300300
面板计算简图 1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×33.60+1.4×3.00)×0.60 = 26.71kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×26.712×0.30×0.30=0.240kN.M 面板截面抵抗矩 W = 600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.240×106/32400.0 = 7.420N/mm2 面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×26.712=4.808kN
截面抗剪强度计算值 T=3×4808/(2×600×18)=0.668N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 33.600×
0.600=20.160kN/m；
E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2； I —— 面板截面惯性矩 I = 600.0×18.0×18.0×
18.0/12=291600.0mm4；
经过计算得到 v =0.677×(33.600×0.60)×300.04/(100×6000×
291600.0) = 0.632mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm； 面板的最大挠度满足要求! 四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续
梁计算，计算如下
q600600600 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×33.60+1.4×3.00)×0.30 = 13.36kN/m d为柱箍的距离，d = 600mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×13.356×0.60×0.60=0.481kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 100.0×50.0×50.0/6=41666.7mm3 经过计算得到 = M/W = 0.481×106/41666.7 = 11.540N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.600×13.356=4.808kN
截面抗剪强度计算值 T=3×4808/(2×100×50)=1.442N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算不满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式
其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 33.600×
0.300=10.080kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 100.0×50.0×50.0×
50.0/12=1041666.8mm4； 经过计算得到 v =0.677×(33.600×0.30)×600.04/(100×9500×
1041666.8) = 0.894mm
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 600.000/250 = 2.40mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 轧制槽钢80×43×5.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 108.32cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 866.20cm4；
PP 860P B方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×33.60+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 8.01kN 经过连续梁的计算得到
12.0212.024.014.014.014.0112.0212.02
B方向柱箍剪力图(kN)
0.0001.5631.5630.0002.765
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
0.0000.054
B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 2.765kN.m 最大支座力 N = 12.020kN
最大变形 v = 0.055mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
其中 Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 2.77kN.m； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 216.64cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000 B边柱箍的强度计算值 f = 12.76N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.055mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 700.000/400 = 1.75mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺拴！ 七、H方向柱箍的计算
PP 860P H方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×33.60+1.4×3.00)×0.30 × 0.60 = 8.01kN 经过连续梁的计算得到
12.0212.024.014.014.014.0112.0212.02
H方向柱箍剪力图(kN)
0.0001.5631.5630.0002.765
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
0.0000.054
H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 2.765kN.m
最大支座力 N = 12.020kN 最大变形 v = 0.055mm 1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 2.77kN.m； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 216.64cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000
H边柱箍的强度计算值 f = 12.76N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.055mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 700.000/400 = 1.75mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 H方向没有设置对拉螺拴！ 六.钢筋工程：
6.1本工程采用的钢筋必须有厂合格证。并经复核合格后方可使用。 柱钢筋两层一配，车间时钢筋连接采用闪光对接焊，现场柱钢筋连接采用剥肋滚轧直螺纹连接。梁钢筋采用单面手工电弧焊，板钢筋绑扎连接，钢筋的规格、尺寸、数量、形状、钢号要与图纸相符。
6.2在第一层底板钢筋绑扎完成后，在汽机基座基础中搭设间距为1400mm、步距为1750mm的满堂钢筋支撑架，每隔5600mm搭设一道剪刀撑，满足钢筋支撑的要求。
6.3受力钢筋之间的绑扎接头、焊接接头位置要相互错开。在任一绑扎接头中心至搭接长度L的1.3倍区段范围内，有绑扎接头的受力钢筋截面面积占受力筋总面积的百分率应符合下例规定：
受拉区不得超过25%，受压区不得超过50%，绑扎接头中钢筋的横向间距S不应小于钢筋直径d且不应小于25mm，受力钢筋有焊接接头时，设置在同一构件内的焊接接头相互错开，在任一焊接接头中心至长度为钢筋直径
的35倍且不小于500mm的区段内，同一钢筋不得有两个接头，在该区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋截面面积的百分率为：受拉区不宜超过50%，受压区不限制，对套筒冷挤压接头其面积百分率不受50%限制，即可大于50%。
6.4钢筋的绑扎用20号镀锌铁丝，钢筋的绑扎位置要准确、间距要均匀，腐
蚀严重的钢筋不得使用，钢筋若有腐锈，应在钢筋车间用钢丝刷进行除锈；柱的箍筋必须呈封闭型，开口处设置1350弯钩；柱核心区的箍筋在施工时不得漏扎或少扎，无法绑扎时可加工成开口箍现场进行焊接处理；柱钢筋保护层厚度根据图纸设计要求，用PVC专用垫块，在封模前须安装好；柱每侧垫块不少于2块，高度方向按@700mm间距梅花状布设；绑扎钢筋的铁丝头必须全部向内折；绑扎钢筋不得有松扣；弯钩的朝向应正确，绑扎接头位置要准确。
6.5为防止在浇筑混凝土时由于混凝土自重冲击力振动而产生柱钢筋位移，在
模板上口用Ф48的钢管制作定位套箍卡住主筋，并与脚手架连接固定,确保其位置正确，定位套箍按柱截面设计制作。 七.预埋件制作、安装
在埋件的加工工程中一定要按埋标和加工单进行加工，在小于4040的埋件四个角倒2cm的倒角。倒角要用切割机，不得使用氧气进行切割。且埋件的钢板厚度，锚筋的规格和尺寸都要满足设计要求。埋件加工成型后平整度要符合设计要求。大于4040的顶面埋件在埋件中间割直径为8cm的圆孔。埋件的钢板与锚筋焊接在一起，其焊缝高度按加工单或埋标进行加工制作。
本工程中预埋件多，要求预埋件位置准确且表面平整，与砼面持平，安装时先在模板上标出埋件的位置，再将埋件安装在模板上或先绑扎在钢筋上。埋件的数量齐全，位置正确，安装牢固，标高正确。支模前应对埋件的数量、型号、位置、标高进行复核，检查无误后再支模。在汽机基座的
四根埋管的施工时，埋管采用普通钢管,除埋入砼里面的部分外均做防腐。在埋管的吊装时,应搭设埋管的固定架，埋管用钢管独立柱架来固定，要保证埋管固定架的牢固，以确保埋管的位置不位移、垂直度准确。达到设计要求，严格按图施工，按规范和工艺标准进行验收评定。 建筑预埋件安装的过程中，预埋件安装的平整度、埋件位置、埋件观感是建筑安装中所存在的质量通病。为消除质量通病，我方在埋件制作时，在小于4040的埋件四角做２cm的倒角，在大于等于4040的埋件四角做4cm的倒角，增强埋件的观感质量。在埋件的安装中，将埋件与钢筋固定，确定埋件位置的正确,并使埋件与模板接触严密，在模板和埋件的接触面的四周加设PE密封条。最终使埋件与砼面的平整度控制在2-3mm 范围之内。
予埋螺栓、予埋管、锚固板安装允许偏差
检 查 项 目 质量标准 中 心 垂 直 度 中 心 垂 直 度 顶 标 高 中 心 标 高 水 平 带槽的 带螺孔的 ≤0.1d且≤3 ≤L/200且≤5 ≤1 ≤L/450 +5—0 ﹤3 +1—-1 ≤1 ≤0.5
预 埋 套 管 安 装 偏 差
予 埋 管 直 埋 式 活 动 锚 板 八.模板工程
汽机基座底板模板采用砖模，垫层浇筑完后，在垫层上弹好基础的墨线。按照墨线，在基础垫层上砌筑2500m高的37砖墙，在370mm墙上加1000mm高的24砖墙作为砖模。为了保证砖模稳定，在浇筑砼时不发生变形
漏浆现象。在砖模的长向外边每隔9m设620×620的砖垛，短方向离两边 500cm处和中间各设一个620×620的砖垛，在将砖模外周边回填。基础砖模的内边用水泥砂浆抹灰粉刷，待砖模粉刷层干燥后，再在粉刷层上涂刷焦油沥青两遍，作为砼和土壤接触面的防腐。回填时，-7.5m— -5m提前回填，夯实。-5m— -4m之间一边回填一边浇筑。必须保证砖模的强度和不使砖模变形。确保混凝土的浇筑后的的几何尺寸和平整度。
汽轮发电机组中心线砖墙柱汽机基座砖模砌筑及砖墙柱布置图
汽机柱平台柱的模板在制作要严格按模板配制图制作，模板加工成型后应予试拼装，其接缝平整度及缝隙达到要求。编号、堆放整齐，以备现场使用。在配板的过程中不允许在模板上随意钉钉子，模板上应先弹好打眼的墨线，然后再打眼将木料和模板用木螺丝连接在一起，上木螺丝时螺丝要略底于模板3-5mm，在将略底的3-5mm用嵌缝膏嵌平。模板配成后，要经区域技术员验收，验收合格后才可以使用在工程中。拉运工程中一定要对模板进行保护，加垫木然后将模板放在垫木上进行运输。
在汽机平台700×700柱施工中,为提高砼观感质量，施工时在角部统
一放置25x25mm通长装饰线条与模板间粘贴PE密封条，装饰线条表面必须光滑、顺直，并与两个方向模板充分相贴，使柱、梁砼棱角美观并防止漏浆，（线条可在安装前顺长向贴透明单面胶带一道）。柱加固方案经侧压力计算，采用无对拉工艺，【16a槽钢竖向间距@600柱外对拉固定，采用Ф48X3.5钢管，竖向间距@1200与脚手架固定，槽钢箍与模板外侧间设竖向50×100木方、间距@300，柱四角挂线校正。在汽机柱施工中,由于柱的截面尺寸大，采用对拉螺栓进行柱子加固，经计算，对拉螺栓采用φ16的对拉螺栓，双向间距为600mm。同时采用间距为600mm的钢管箍进行加固。
为了防止柱根部漏浆，在柱模板和砼接触面上粘贴PE密封条，保证接触面严密。为防止模板的拼缝处漏浆，在所有模板接缝处均设PE密封胶条，模板应平整以保证拼缝严密。竹胶模板不得随意开孔，板面不得有钉子突出板面，浇筑前由测量人员用水准仪在模板内侧测设砼的浇筑标高线，并用红油漆画三角标明。
模板拆除不能用力过猛，要保证砼面不损坏，棱角完好无损；拆下的模板逐块传递下来，不得抛掷，及时清理干净，并堆放整齐，以便周转再用。
汽轮发电机基础模板工程允许偏差
序号 1 项目 基础中心线与 厂房轴线位移 2 梁、柱、墙中心线 对基础线位移 3 4 5 6 7 8 全高垂直度 柱、梁截面尺寸 平面外形尺寸 凹凸平面尺寸 模板表面平整度 予埋件（予留孔）中心 允许偏差 检查方法 ≤5 经纬仪和钢尺检查 ≤3 ≤8 +4—-5 +5—-8 0—-8 尺量检查 吊线和尺量检查 尺量检查 尺量检查 尺量检查 2米靠尺和塞尺检查 尺量检查 ≤3 ≤5 九.砼工程
水泥要有出厂合格证和复试报告，并应对其品种、标号、出厂日期等检查验收。水泥必须在出厂三个月内用完。砂、石等材料进场必须进行颗粒级配、含泥量等的检验、合格后方可使用。其中砂的含泥量按重量计不大于3%，石子的含泥量不大于1%；针、片状颗粒含量不大于15%。砼全部采用搅拌楼集中搅拌，严格按配合比拌制、外加剂掺量准确。
为汽机基座的砼能够正常浇筑，应提前搭设防雨棚脚手架，以便防御暴风雨的袭击。保证砼的正常浇筑和砼的浇筑质量不受外界因素的影响。并保证砼运输道路畅通。
在汽机基座底板的砼的浇筑时，用两台拖泵和一台汽车泵，两台拖泵主浇，汽车泵辅助两台拖泵做好配合工作。5#、6#机汽机基座底板砼的浇
筑总体方向是由南向北退着浇筑，浇筑时采用“分层赶浆法”的方法。砼浇筑时机械布置图如下：
托泵汽轮发电机组中心线托泵汽车泵汽机基座砼浇筑机械布置图
砼由我方60m3搅拌站拌制完成，由4辆砼输送车进行运输，运至施工地点后由两台拖泵泵送入模。由于砼分层浇筑时分层面积较大，循环周期长，为了防止砼出现冷缝，一台汽车泵配合两台拖泵进行延时处理。砼浇筑时，当自由落差大于2米，竖向超过3米时用串筒，以防砼产生离析。振捣必须按该本工种工艺进行，用振动器垂直与浇筑方向来回振捣，挂线控制板顶标高，振动器要 逐点振捣，不能漏振。振捣完后，用长刮尺刮平，用木抹子拍实压平。在砼初凝后终凝前进行二次抹面压实，以闭合收缩裂缝。收集气象信息，砼浇筑应避开雨天，防止雨水冲刷。砼浇筑完后采用保温养护法，养护时在砼表面覆盖一层麻袋片，浇水湿润，再盖一层塑料布，两层麻袋片浇水进行保温养护。保证砼不失水，保持砼经常湿润，保温养护时间不少于14天。砼浇筑完后，在砼的表面用红油漆注明砼浇筑日期，以便更好的控制砼的养护时间。 砼温控计算如下:
3d自约束裂缝控制计算书
一、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) :
浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与
混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算:
式中 ζt、ζc——分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)——混凝土的弹性模量(N/mm2)；
α——混凝土的热膨胀系数(1/℃)
△T1——混凝土截面中心与表面之间的温差(℃) ν——混凝土的泊松比，取0.15－0.20。
由上式计算的ζt如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。大体积混凝一般允许温差宜控制在20℃－25℃范围内。
二、计算:
取 E0=3.00×104N/mm2,α=1×10-5,△T1=16.00℃,ν=0.15 1) 混凝土在3.0d龄期的弹性模量,由公式:
计算得: E(3.0)=0.71×104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: ζt=0.89N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得: ζc=0.45N/mm2 4) 3.0d龄期的抗拉强度由式:
计算得: ft(3.0)=1.22N/mm2
结论: 因内部温差引起的拉应力ζt不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。
7d自约束裂缝控制计算书
一、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) :
浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算:
式中 ζt、ζc--分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)--混凝土的弹性模量(N/mm2)；
α--混凝土的热膨胀系数(1/℃)
△T1--混凝土截面中心与表面之间的温差(℃) ν--混凝土的泊松比，取0.15－0.20。
由上式计算的ζt如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。大体积混凝一般允许温差宜控制在20℃－25℃范围内。
二、计算:
取 E0=3.00×104N/mm2,α=1×10-5,△T1=13.00℃,ν=0.15 1) 混凝土在7.0d龄期的弹性模量,由公式:
计算得: E(7.0)=1.40×104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: ζt=1.43N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得: ζc=0.71N/mm2 4) 7.0d龄期的抗拉强度由式:
计算得: ft(7.0)=1.78N/mm2
结论: 因内部温差引起的拉应力ζt不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。
14d自约束裂缝控制计算书
一、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) :
浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。则由于温差产生的最大拉应力和压应力可由下式计算:
式中 ζt、ζc——分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)——混凝土的弹性模量(N/mm2)；
α——混凝土的热膨胀系数(1/℃)
△T1——混凝土截面中心与表面之间的温差(℃) ν——混凝土的泊松比，取0.15－0.20。
由上式计算的ζt如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。大体积混凝一般允许温差宜控制在20℃－25℃范围内。
二、计算:
取 E0=3.00×104N/mm2,α=1×10-5,△T1=12.00℃,ν=0.15 1) 混凝土在14.0d龄期的弹性模量,由公式:
计算得: E(14.0)=2.15×104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: ζt=2.02N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得: ζc=1.01N/mm2 4) 14.0d龄期的抗拉强度由式:
计算得: ft(14.0)=2.18N/mm2
结论: 因内部温差引起的拉应力ζt不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。
3d混凝土浇筑前裂缝控制计算书
一、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) :
大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：
式中 ζ——混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；
E(t)——混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值； α——混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；
△T——混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温；
T0——混凝土的浇筑入模温度(℃)；
T(t)——浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)； Ty(t)——混凝土收缩当量温差(℃)；
Th——混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)；
S(t)——考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；
R——混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0，一般土地基取0.25-0.50； νc——混凝土的泊松比。 二、计算:
取S(t)=0.19，R＝0.25,α=1×10-5,γ=0.15。 1) 混凝土3d的弹性模量由式： 计算得: E(3)=0.71×104 2) 最大综合温差 △T=-18.98℃
3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得: ζ=0.07N/mm2 4) 不同龄期的抗拉强度由式:
计算得: ft(3)=1.22N/mm2 5) 抗裂缝安全度:
K=1.22/0.07=17.43>1.15 满足抗裂条件
6d混凝土浇筑前裂缝控制计算书
一、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) :
大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：
式中 ζ——混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；
E(t)——混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值；
α——混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；
△T——混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温；
T0——混凝土的浇筑入模温度(℃)；
T(t)——浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)； Ty(t)——混凝土收缩当量温差(℃)；
Th——混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)；
S(t)——考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；
R——混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0，一般土地基取0.25-0.50； νc——混凝土的泊松比。 二、计算:
取S(t)=0.21，R＝0.25,α=1×10-5,γ=0.15。
1) 混凝土6d的弹性模量由式：
计算得: E(6)=1.25×104 2) 最大综合温差 △T=-12.98℃
3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得: ζ=0.10N/mm2 4) 不同龄期的抗拉强度由式:
计算得: ft(6)=1.69N/mm2 5) 抗裂缝安全度:
K=1.69/0.10=16.90>1.15 满足抗裂条件
6d混凝土浇筑后裂缝控制计算书
依据<<建筑施工计算手册>>。 一、计算原理:
弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力，按下式计算：
降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求：
式中 ζ(t)——各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2)； α——混凝土线膨胀系数，取1.0×10-5； ν——混凝土泊松比，当为双向受力时，取0.15； Ei(t)——各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2)； △Ti(t)——各龄期综合温差（℃）；均以负值代入； Si(t)——各龄期混凝土松弛系数； cosh——双曲余弦函数；
β——约束状态影响系数，按下式计算：
H——大体积混凝土基础式结构的厚度(mm)；
Cx——地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2)； L——基础或结构底板长度(mm)； K——抗裂安全度，取1.15；
ft——混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)。 二、计算:
(1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差取εy0=3.24×104；M1=1.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=1.21；M5=1.09；M6=0.70；M7=1.00；M8=0.85,则3d收缩值为:
εy(3)=εy0×M1×M2„„×M10(1-e-0.01×3)=0.087×10-4 3d收缩当量温差为:
Ty(3)=εy(3)/α=0.87℃ 同样由计算得:
εy(6)=0.172×10-4 Ty(6)=1.72℃ (2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差 6d综合温差为:
T(6)=T(3)-T(6)+Ty(6)-Ty(3)=6.85℃ (3) 计算各龄期混凝土弹性模量 3d弹性模量:
E(3)=Ec(1-e-0.09×3)=0.709×104N/mm2 同样由计算得:
E(6)=1.251×104N/mm2 (4) 各龄期混凝土松弛系数
根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:
S(3)=0.186； S(6)=0.208； (5) 最大拉应力计算
取 α=1.0×10-5； ν=0.15； Cx=1.00； H=3500mm； L=46700mm。 根据公式计算各阶段的温差引起的应力
1) 6d (第一阶段）:即第3d到第6d温差引起的的应力： 由公式:
得：
β=1.5113×10-4 再由公式:
得：
ζ(6)=0.197N/mm2
2) 总降温产生的最大温度拉应力: ζmax=ζ(6)=0.197N/mm2
混凝土抗拉强度设计值取1.22N/mm2,则抗裂缝安全度: K=1.22/0.197=6.19>1.15 满足抗裂条件
保温法温度控制计算书
依据<<建筑施工计算手册>>。
一、计算公式:
保温材料所需厚度计算公式：
式中 δi----保温材料所需厚度(m)； h----结构厚度(m)；
λi----结构材料导热系数(W/m.K)； λ----混凝土的导热系数,取2.3W/m.k； Tmax---混凝土中心最高温度(℃)； Tb---混凝土表面温度(℃)； Ta---混凝土表面温度(℃)；
K---透风系数。 二、计算参数
(1) 混凝土的导热系数λ=2.3(W/m.k)；
(2) 保温材料的导热系数λi = 0.23(W/m.K)； (3) 大体积混凝土结构厚度h=3.50(m)； (4) 混凝土表面温度Tb=37.00(℃)； (5) 混凝土中心温度Tmax=48.00(℃)； (6) 空气平均温度Ta=36.50(℃)； (7) 透风系数K=1.50。 三、计算结果
保温材料所需厚度δi = 0.01(m)。 十.施工缝的留设与处理
施工缝的处理按：凿毛——清理——润湿三道工序进行。即：先将施工缝表面砼凿毛，剔除松动浮石及表面浮浆层，然后清理垃圾及钢筋表面的水泥浆、再洒水湿润施工缝的表面，然后再浇筑砼（包括浇筑同标号无石水泥砂浆） 十一．安全文明施工措施 1.安全施工措施：
1.1. 进入施工现场要正确戴安全帽；现场所用的工器具要完整清洁；所有拉线规范。
1.2照明设施要满足夜间施工要求。
1.3进入施工现场的施工人员均穿工作服，能满足作业防护要求，工作服要做到统一化，佩戴工作证，作业人员要根据作业要求戴防护镜、穿防护鞋、杜绝穿凉鞋、拖鞋、高跟鞋、带钉的鞋进入现场；
1. 4各种照明使用要严格按照JGJ59-99用电规范操作，拉线合理，绝缘及接地良好，灯具的安装高度合适。
1.5所有用电必须使用专用盘或配电箱，配电盘或配电箱要采用规范化的系列盘（箱），并进行编号；各种接线及端子排规范、整齐，箱内多路配电要有明显的标记。
1.6进入现场的人员严禁穿短裤、背心、裙装或赤膊。
1.7加强安全“三宝”正确使用，对不符合安全标准要求的防护用品一律不投入使用。
1.8现场使用的机械设备.电气设备及安全临时用电按JGJ59-99标准及“一标准、三规范”的要求拉设使用。
1.9特殊工种人员必须经过专业培训考试合格后持证上岗。
1.10对主厂房基坑边，降水井，集水坑用红白相间的警示钢管搭设栏杆并设警戒牌，栏杆高度为1.2米；并设夜间红色危险警示灯； 1.11安装柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。
1.12操作人员要戴防护手套，紧丝扳手用细绳系在腰间，防止操作时失手掉下伤人。 2.文明施工措施：
2.1垃圾的堆放：现场所有垃圾必须倒运至指定的垃圾堆放处，定时清理。 2.2各班组的施工现场，做到谁负责谁清理.做到工完场清.工完料净，保持现场清洁。
2.3所有模板在加工场地配置好，尽量避免在基坑锯截木料；如必须进行时在固定地点操作，操作完毕后要及时清理干净，保持基底表面干净，无污染物； 2.4各种周转材料堆放整齐，电焊机二次线集中布设。各种能源管线布设符合标准化。
2.5模板从加工场地拉运到现场，按规格大小分类编号码放整齐，不宜过高。 2.6严抓成品保护工作，模板安装时严禁踩踏已绑扎好的钢筋，进入操作面时要将鞋子檫干净，严禁将泥巴带入操作面 。
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