目 录
三、施工安排 .......................................................................................... 1 四、施工准备 .......................................................................................... 2 五、主要项目施工方法 .......................................................................... 3 六、质量保证措施 .................................................................................. 4 七、模板工程安装安全措施 .................................................................. 4 八、模板拆除安全措施 .......................................................................... 5 九、钢管架支撑计算书 .......................................................................... 6 十、850×850柱/楼梯模板支撑计算书 .............................................. 14
林生住宅楼（安兴大厦）高支模专项施工方案
一、编制依据
本工程高支模专项施工方案是根据林生住宅楼（安兴大厦）的施工图纸，施工组织设计，安全施工规范，砼结构工程施工质量验收规范，砼结构技术规程东莞市建委有关文件，东莞市建筑行业标准而编制。 二、工程概况
1、建设概况
建设单位：林生住宅楼（安兴大厦） 设计单位：东莞市慧力设计院有限公司 监理单位：东莞市建设监理有限公司 施工单位：东莞市安兴建设工程有限公司 2、建筑概况
本工程位于东莞市常平镇中元街，建筑占地面积935.97m2，总建筑面积：8645m2，其中⑤~⑦/B~D轴地下室建筑面积250.17m2。地下室标高为-3.6米，首层标高7米，二层标高为4.5米，三至八层标高为3.5米，建筑物总高度35.5米。。
4、高支模概括
本工程高支模应用首层：门式脚手架支撑，最大支模计算高度7m，最大梁截面350×900mm，飘板处门架搭设方法与主体内相同，并与主体内支撑系统纵横拉结成一个整体。
三、施工安排
1、施工部位及工期安排根据施工进度计划的安排进行。 2、管理人员职责分工
1）项目经理工作职责：对公司负责及工程成本和行政管理工作，并负责对工程的领导、指挥、协调决策等更大事宜。
2）技术负责人：负责项目部全面技术质量工作以及模板方案编制工作。 3）施工员：负责模板工程加工、安装、安全技术向工人交底，施工过程中监控、负责模板工程自检验收工作。
4）质检员：负责对模板工程质量进行监控、检查、督促、落实不合格的项目整改，对建材质量进行检查监控工作。
5）测量员：负责工程的墙、柱、门窗洞口，以及抄平放线工作。 3、工人分工及数量
根据施工进度计划及施工流水划分进行劳动力安排为主体工程为150人，配合工种：电气及电工2人。
四、施工准备
1、技术准备：项目技术负责人组织施工员、生产人员熟悉图纸，认真学习掌据施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录通过会审，对图纸中存在的问题与设计建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案。
2、机具准备：主要机具及工具准备详见以下一览表 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 名称 锤子 圆盘锯 梅花板手 手电钻 钢丝钳 砂轮切割机 墨斗 手提电锯 水平尺 钢卷尺 水准仪 工程检测尺 塞尺 规格 重量0.25、0.5㎏ MJ-106 19-22㎜ 钻头真径12-20㎜ 长150㎜ Ø500㎜ M-651A 长1000㎜ 50M 5M DZ53 长2M 一般 功率 3KW 1.05KW 数量 70个 2台 5把 2把 3把 2台 2台 2把 2把 1台 1把 1 3、材料准备：本工程模板主要采用1830×915×18㎜多层木夹板作为模板，采用80×80×2000㎜木枋为固定及支撑，支撑系统采用门式脚手架,配备可调底座和U型顶托（长度为600㎜）作为支撑系统。 模板施工材料计划表 序号 1 2 3 4 5 6 7 名称 多层板 木枋 门架 门架 门架 钢管 扣件 规格 1930×915×18㎜ 2000×80×80㎜ 500×1200 1900×1200 900×1200 48×3.5 单位 ㎡ 条 根 根 根 根 个 数量 12500 25000 2680 5360 2680 3000 9000 8 9 10 11 12 连接销 U型上托 可调下托 钉子 小白线 长600㎜ 长600㎜ 50 个 个 个 ㎏ ㎏ 16080 15000 15000 500 25 五、主要项目施工方法
1、柱模板
1）立柱模时，按已弹好柱位线安装。在柱高范围内，每隔约400-500㎜设置一道柱箍以固定模板，柱箍采用对拉螺杆连接的形式，柱箍具体间距根据侧压力大小等因素进行考虑。
2）柱模安装时，要搭设操作平台，应采用钢管调节作斜撑，斜撑与地面夹角为45。角。
3）要保证柱轴线及标高正确，周围固定模板要牢固，防止偏移、偏扭等。 4）因柱的高度均超过3M，为了砼浇筑时，不出现离析现象，应在柱模中部留有砼浇筑孔和振捣孔，待砼浇注到预留孔底时，必须钉牢盖板，再浇上部砼。
5）柱模底部应留清扫口，以便清理杂物。
6）标准层按楼层高度浇捣，地下室等超过4m的柱模板采用分次浇捣的方式浇捣。 2、梁模板
1）梁模板的构造由门式脚手架体系支撑木枋，三块模板组成。底板两侧板。底模板宽度同梁宽。侧模的高度则视所处的位置的不同而有异，如为梁外侧板，则高度为梁高加底模厚度；如为一般梁侧模板，则高度为梁高减去砼模板厚度。
2）梁模板的安装首先安装标准门式脚手架支撑体系，间距一般为600-900㎜为宜，搭设高度按层高而设置，再用U型可调顶托，在顶托上面支两条80×80的木枋纵向设置。然后在木枋上面设置80×80㎜，间距300横向木枋，根据水平标高的要求，在U型顶托中调节。再订梁底模板。安装时要将梁底模板两端搁置的柱模板顶端梁的缺口处，底板安装要垂直。跨度大于或等于4M的梁底模板要起拱，以抵消部分受荷后下垂的挠度，起拱高度为跨长的1‰-3‰，其次安装梁侧模板，安装时要将梁侧模板紧靠梁底模板放在支柱顶的横方木上，为防止产生外移应用夹板将侧模板钉牢，在支柱顶的横木上。梁侧模板安装要垂直，边梁外侧模板上边用立杆及斜撑固定，一般梁侧模板的上口用楼板的模板顶紧。梁侧模板之间应临时撑木撑紧。撑木长度与梁相同，浇筑后拆去，若梁的高度较大时，为抵抗砼的侧压力，还要安设对拉螺栓加强。
3、楼板模板
1）楼板的模板由门式脚手架体系支撑、木枋，若干拼板组成。
2）首先安装门式脚手架体系，上面用U型可调上托再铺2条80×80㎜纵向方木后，铺间距300㎜，80×80㎜横向木枋，在梁侧模板外边用松木散板钉立横挡，在横挡上安装楞木。楞木安装要水平，如不平时可在楞木两端加木楔调开。楞木调平后即可安装楼板模板。
4、墙模板
1）墙模板的构造，由两片若干块模板拼接而成。
2）模板的安装，首先在基础层面弹出墙体的边线，根据墙的宽度留好墙板的厚度在层面上用松木散板钉好压脚板。再用模板拼成。
3）标准层按楼层高度浇捣，地下室等超过4m的柱模板采用分次浇捣的方式浇捣。 六、质量保证措施
1、全体施工人员都必须严格执行现行的有关质量验收标准和各项规范规定，对全体施工人员进行经常性的质量教育，施工的全过程中要做好质量的检验，检查和评比工作，并且落实逐级技术交底制度，工程开工前工地技术负责人应将工程概况，施工方案技术措施及注意事项向全体施工人员进行全面交底。施工员、班组长每天要对工人进行施工要求及技术操作规程的交底和落实教育，每个员工都非常清楚自己该做什么，怎样才能满足规范的要求，做好每一道工序后自检的结果与规范的差距有多大，做到责任到人。
2、建立各项检查制度，做到有章必依，违章必究的原则，确定树立“质量第一，信誉第一”的观念，使得每道工序，每一个环节，从原材料进场把关，现场抽样检查，在施工过程中，绝不能忽视任何一个环节，合理使用材料，并且做到按规范要求施工。
3、测量放线时严格控制各轴线的位置和水平标高的测设以及复查工作，各楼层之间的水平标高，垂直度均由仪器引测，并经常对经伟仪、水准仪检验校对。
4、认真执行技术交底，各分部模板工程施工之前，根据工程特点和施工方案制定具体技术措施，操作工艺流程，工艺标准，质量标准，可能发生的质量原因分析，质量管理控制和保证措施。
5、认真做好质量评定，在施工过程中，由技术负责人、质检员会同相关人员进行各分项工程质量的检测和评定工作，防止质量隐患发生。
6、严格执行质量检查制度，各分项工程，必须做到“自检、互检、交接检”的三检制度。
七、模板工程安装安全措施
1、模板安装前对施工人员进行全面详细的安全技术交底。
2、使用合格的模板及配件。
3、模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防倾覆临时固定措施。 4、当砼结构跨度大于4M时，模板应起拱；因设计无具体要求，则起拱高度为2/1000。
5、模板安装作业高度已超过2M，必须搭设操作平台，要求作业人员身穿紧口工作服，脚穿防滑鞋，腰系安全带，头戴安全帽。
6、遇到大雾和大雨和六级以上大风时，禁止高处作业。
7、高处作业暂时不用的工具，应装入工具袋，随用随拿。用不着的工具和拆下的材料采用系绳溜放到地面，不得向下抛掷应及时清理运送到指定的地点。
8、木工机械必须专人管理。
9、安全防护装置必须齐全可靠，操作时不准拆卸。
10、操作时不准戴手套，不准在运转中维修保养，加油清理和调整。 11、加工旧木料前必须将铁钉，灰垢清理干净。
12、每日工作完毕，必须工完场清，拉闸断电，锁好电闸箱。
13、对梁和板安装二次支撑时，在梁、板上不得有施工荷载，支撑的位置必须对准下层的支撑点，安装后所传给支撑或连接件的荷载，不应超过其充许值。
八、模板拆除安全措施
1、不承重侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。
2、承重模板，包括梁、板等水平结构，构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表规定，方可拆除。 序号 1 构造类型 板 结构跨度M ≤2 >2、≤8 ≤8 >8 ≤2 >2 按达到设计砼强度标准值百分率% 50 75 75 100 75 100 2 梁、模壳 3 悬臂构件 3、拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。
4、在拆除模板地过程中，如发现有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除工作，经研究处理后方可继续拆除。
5、拆除的模板和支撑，模板及木枋应及时取钉，分类堆放并加以妥善保管，防止模板损坏或变形与锈蚀，以便下次使用。
6、拆模时，现场要有专人负责监护，禁止无关人员进入拆模现场，禁止拆模人
员在上下同一垂直面上作业，防止发生人员坠落和物体打击事故。
7、各类模板拆除顺序和方法，根据模板设计的规定进行，按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。
8、大面积模板拆除作业前，在作业区周边设围档和醒目标志，拆下的模板应及时清理，分类堆放，不准留有悬空模板，防止突然落下伤人。
九、钢管架支撑计算书
1．计算参数
结构楼板厚150mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，层高7.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.73m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48碗扣式钢管:横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.35 + 1.50 ) ×1.2 = 0.67 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.35 × 0.90 × 1.2 = 9.07 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.35 × 0.90 × 1.2 = 0.57 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.35 × 1.4 = 0.98 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 11.29 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 8.59 kN/m （2）底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。 W=bh2 /6=350×182/6=18900mm3， I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2 =-0.105×11.29×3002=-106691N.mm=-0.11kN.m σ=Mmax/W=106691/18900=5.65N/mm2
梁底模抗弯强度σ=5.65N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×11.29×300=2053N=2.05kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2053/(2×350×18)=0.49N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q2=8.59kN/m；挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×8.59×3004/(100×6000×170100)=0.44mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.44mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
碗扣式钢管横向间距L=600mm ，C=350mm、γ=350/600=0.58。
第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80
×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=11.29×300/350=9.68kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=9.68×350/1000×600/1000×(2-0.58)/8=0.36kN.m b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=365/1000×300/1000×8.36=0.92kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(600-350)=125000mm，Mp=P×a=0.92×125.00=0.12kN.m Mmax=Mq＋Mp=(0.36+0.12)×106=480000N.mm=0.48kN.m σ=Mmax/W=480000/85333=5.63N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=5.63N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×9.68×350/1000+0.92=2.61kN τ=3Vmax/（2bh）=3×2.61×1000/(2×80×80)=0.61N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=8.59×300/350=7.36N/mm υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=7.36×350×6003×(8 - 4 × 0.582+0.583)/(384×9000×3413333)=0.32mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.92×1000×125×6002×(3 - 4×0.212)/(24×9000×3413333)=0.16mm υmax=υq＋υp=0.32+0.16=0.48mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨挠度υmax=0.48mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
（4）第二层龙骨验算
碗扣式钢管纵向间距1200mm，计算跨数1跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm； W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ； 1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9.68×350/1000+0.92=2609N=2.61kN 弯矩系数KM=0
Mmax=KmPL=0×2.61×1000×1200=0N.mm=0kN.m σ=Mmax/W=0/85333=0N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=0N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0
Vmax=KVP=0×2.61=0kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×0×1000 /(2×80×80)=0N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数Kυ=0
P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.36×350/1000+0.92=2.21kN
υmax= KυP’L3/（100EI）=0×2.21×1000×12003/(100×9000×3413333)=0mm [υ]=L/250=1200/250=4.80mm
第二层龙骨挠度υmax=0mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
3.支撑强度验算 (1)荷载计算
传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数为0 每根钢管承载NQK1 =0×2610=0N
碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.0538×5.1×1000=274N 水平拉杆5层,拉杆重量=5×1.80×0.0400=360N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=274+360=634N 钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×634+0=761N (2) 碗扣式钢管立杆长细比验算
L0=h+2a=1.20+2×0.15=1.50m,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94 钢管立杆长细比94.94＜230,满足要求。 (3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算
=0.626,P=N/(A)=761/(0.626×489.00)=2.49N/mm2
钢管立杆稳定性计算2.49N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算
碗扣式钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=0.76kN （1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00 (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞0.76kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞0.76kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2
F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.90m。 2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F 21.60 kN/m2 γG=1.2 25.92
kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 31.52 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 21.60 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=750×182/6=40500mm3，I=bh3/12=750×183/12=364500mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105
q=31.52×(900-150)/1000=23.64kN/m=23.64N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×23.64×3002=-223398N.mm=-0.22kN.m σ=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×23.64×300/1000=4.30kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×4.30×1000/(2×18×750)=0.48N/mm2 侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q，=21.60×(900-150)/1000=16.20kN/m=16.20N/mm，挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×16.20×3004/(100×6000×364500)=0.39mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×31.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-150)/2=375mm=0.38m，N=abFs=0.60×0.38×29.94=6.83kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN 对拉螺栓受力6.83kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算
计算跨度375mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。 1）抗弯强度验算
q=31.52×300/1000=9.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×9.46×3752=-166289N.mm=-0.17kN.m σ=Mmax/W=166289/85333=1.95N/mm2
侧肋抗弯强度σ=1.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625
Vmax=KV qL =0.625×9.46×375/1000=2.22kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2.22×1000/(2×80×80)=0.52N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算
q，=21.60×300/1000=6.48N/mm；挠度系数Kυ=0.521
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.48×3754/(100×9000×3413333)=0.02mm [υ]=L/250=375/250=1.50mm
侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：
6.计算结果
第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm；碗扣式钢管立杆纵向@1200mm，碗扣式钢管立杆横向@600mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。
十、850×850柱模板支撑计算书
(一)、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=850 mm，B方向对拉螺栓2 道， 柱模板的截面高度 H=850 mm，H方向对拉螺栓2 道， 柱模板的计算高度 L =7000 mm，
柱箍间距计算跨度 d =400 mm。 柱箍采用双钢管Ф48×3.5 mm。
柱模板竖楞截面宽度80 mm，高度80 mm。 B方向竖楞4 根，H方向竖楞4 根。
B木方对拉螺栓H斜撑l柱箍柱模立面示意图柱模截面示意图
柱模板支撑计算简图 (二)、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度
验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取
5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00 kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3.00 kN/m2。
(三)、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计
算如下
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.40 m。
荷载计算值 q = 1.2×40.00×0.400+1.4×3.00×0.400=20.88kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =40.00×1.80×1.80/6=21.60 cm3； I =40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44 cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.0 N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M =0.1×(1.2×40.00+1.4×3.00×0.40)×0.27×0.27=0.16
kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f =0.16×1000000/21600.00=7.22 N/mm2 面板的抗弯强度小于15.00N/mm^2,满足要求。 (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×40.00×0.40+1.4×3.00×0.40)×0.27=3.42
kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3420.00/(2×400.00×18.00)=0.71 N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40 N/mm2 面板的抗剪强度小于1.40N/mm^2,满足要求。 (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v
=0.667×16.00×273.0^4/(100×6000.0×194400.0)=0.51 mm
面板的最大挠度小于1.092mm,满足要求。 (四)、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计
算，计算如下
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 B、H 两方向最大间距0.27 m。
荷载计算值 q =1.2×40.00×0.27+1.4×3.00×0.27=14.25 kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配
的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×14.25×0.40×0.40=0.23 kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.40×14.25=3.42 kN 最大支座力 N=1.1×0.40×14.25=6.27 kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =8.00×8.00^2/6=85.33 cm3； I =8.00×8.00^3/12=341.33 cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.23×10^6/85330.00=2.67 N/mm2 木方抗弯强度小于13.00N/mm^2,满足要求。 (2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3420.24/(2×80.00×80.00)=0.80 N/mm2 木方抗剪强度小于1.60N/mm^2,满足要求。 (3)挠度计算 最大变形
v=0.667×14.25×400.00^4/(100×9500.00×3413300.00)=0.06mm 木方挠度小于1.600mm,满足要求。 (五)、B方向柱箍的计算
柱箍材料采用双钢管Ф48×3.5mm 截面抵抗矩W=10160.00mm3 截面惯性矩I=243800.00mm4
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P =(1.2×40.00×1.4×3.00)×0×0.40=5.71 kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
支撑材料计算简图
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.32 kN.m 最大变形 Vmax=0.13 mm 最大支座力 Qmax=7.01 kN
抗弯计算强度 f=0.32×10^6/10160.00=31.79 N/mm2 支撑双钢管的抗弯强度小于205N/mm^2,满足要求。 (六)、B方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fa 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16.00 对拉螺栓有效直径(mm): 13.55 对拉螺栓有效面积(mm2): A= 144
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N]= 24.50 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N= 7.01 对拉螺栓强度验算满足要求! (七)、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P=(1.2×40.00×1.4×3.00)×0×0.40=5.71 kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
支撑材料计算简图
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.32 kN.m 最大变形 Vmax=0.13 mm 最大支座力 Qmax=7.01 kN
抗弯计算强度 f=0.32×10^6/10160.00=31.79 N/mm2 支撑双钢管的抗弯强度小于205N/mm^2,满足要求。 (八)、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fa 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 16.00 对拉螺栓有效直径(mm): 13.55 对拉螺栓有效面积(mm2): A= 144
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N]= 24.50 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N= 7.01 对拉螺栓强度验算满足要求! 118258/54000=2.19
十二、楼梯顶模板支撑安全计算 1.计算参数
结构板厚120mm，层高8.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管：横向间距1500mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 5.37 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m （2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm； W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2 =-0.105×5.37×3002=-50747N.mm 剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×5.37×300=976N
b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm 跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27869N.mm 剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N 挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.06mm
C施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×300=84000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×300=-42000N.mm 剪力系数KV=0.600 V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN 挠度系数Kυ=1.456 υ
3
=K
PL3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.13mm
2）抗弯强度验算 M1=-50747N.mm M2＋M5=-79517N.mm M3＋M4=111869N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=111869N.mm=0.11kN.m
σ=Mmax/W=111869/54000=2.07N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=2.07N/mm2＜f2m=13.00N/mm,满足要求。 3）抗剪强度验算 V1=976N
V2+ V3=722+840=1562N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： Vmax=1562N=1.56kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1562/(2×1000×18)=0.13N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.13N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 4)挠度验算
υmax=0.06+0.13=0.19mm [υ]=300/250=1.20mm
υ
楼板底模挠度υmax=0.19mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。
(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距1500mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨； 第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1)抗弯强度验算
q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=5.37×300/1000=1.61kN/m 弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×1.61×15002=-452813N.mm=-0.45kN.m σ=Mmax/W =452813/85333=5.31N/mm
2
第一层龙骨抗弯强度σ=5.31N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625
Vmax=KVqL=0.625×1.61×1500=1509N=1.51kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1509/(2×80×80)=0.35N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2×300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,挠度系数Kυ=0.521
υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×0.99×15004/(100×9000×3413333)=0.85mm [υ]=1500/250=6.00mm
第一层龙骨挠度υmax=0.85mm＜[υ]=6.00mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。
(4)第二层龙骨验算
钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=978mm2； W=10160mm3, I=243800mm4, 1)抗弯承载力验算
P=1.250×1.61×1500=3019N=3.02kN
弯矩系数KM=-0.281
Mmax=KMPL=-0.281×3019×900=-763505N.mm=-0.76kN.m σ=Mmax/W=763505/10160=75.15N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=75.15N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.281
Vmax=KVP=1.281×3.02×1000=3869N=3.87kN τ=3Vmax/(2bh)=3×3869/(2×2×489)=5.93N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=5.93N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3)挠度验算
P，=1.250×0.99×1500=1856N=1.86kN 挠度系数Kυ=1.795
υmax=KυP，L3/(100EI)=1.795×1856×9003/(100×206000×243800)=0.24mm [υ]=900/250=3.60mm
第二层龙骨挠度υmax=0.24mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图。
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根立柱的最大支座力的系数=3.351 每根钢管承载NQK1 =3.351×3.02×1000=10120N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.50×0.90×1×1000=1350N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =10120+1350=11470N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=7.88×0.0538×1000=424N 水平拉杆5层,拉杆重量=5×(1.50+0.90)× 0.04×1000=480N 支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=424+480+=904N 钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×904+11470=12555N (2)钢管立杆长细比验算
LO=h+2a=1.80+ 2×0.15=2.10m，钢管的i=1.58cm,λ= LO/i=210.00/1.58=132.91 碗扣式钢管杆件长细比132.9＜150.0,满足要求。 (3)钢管立杆稳定性验算
=0.381,P=N/（A）=12555/(0.381×489.00)=67.39N/mm2
碗扣式钢管立杆稳定性67.39N/mm2＜205N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算
碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12555/1000=12.55kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00 σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,βh =1.00 (0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1000×100]/1000=63.70kN 受冲切承载力63.70kN＞F=12.55kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力183.60kN＞F=12.55kN,满足要求。 4.计算结果
底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.5，A=489mm2；钢管横向间距1500mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.80m。
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