目 录
一、 工程概况 二、 编制依据 三、 落地脚手架布臵
四、 落地脚手架搭设安全技术要求 五、 落地脚手架构造要求 六、 落地式钢管脚手架计算书 七、 悬挑脚手架布臵
八、 悬挑式脚手架搭设安全技术要求 九、 悬挑式脚手架构造技术要求 十、 悬挑式脚手架搭设工艺 十一、架体受力分析 十二、悬挑脚手架计算书 十三、安全技术措施
十四、扣件式脚手架搭设过程中应注意的事项 十五、脚手架拆除 十六、附图
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合利坊一期商品住宅工程 落地及悬挑式脚手架施工方案
落地及悬挑式钢管脚手架施工方案
一、 工程概况：
本工程为合利坊一期商品住宅工程，总建筑面积65718.50 平方米，由上海万锦臵业发展有限公司投资新建，上海天华建筑设计有限公司设计，长业建设集团有限公司施工，由上海浦惠工程管理有限公司进行全过程项目管理。
工程建设地点位于普陀区安远路318号，北侧为新会路，东面为西康路。本工程主要有两个施工出入口，一个新会路，第二个位于西康路出口。
目前一期由5#、6#楼两幢34层高层住宅组成，层高为2.85米，总高度96.9米。其中，5#楼底层沿街为商业裙房。 二、编制依据
1、国务院令 第393号 建设工程安全生产管理条例 2、GB50017-2003 钢结构设计规范
3、GB50205-2001 钢结构工程施工质量验收规范 4、JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程
5、JGJ130-2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 6、JGJ80-91 建筑施工高处作业安全技术规范 7、JGJ59-99 建筑施工安全检查标准 8、DG/TJ08-2002-2006 悬挑式脚手架安全技术规程
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9、沪安质总［2002］003号 悬挑式脚手架安全管理细则 三、落地脚手架布臵
5#、6#楼脚手架1～5层采用双排钢管扣件落地脚手架，布臵在室外地坪上。 四、落地脚手架搭设安全技术要求 1、钢管
①、规格：Φ48×3.25mm；表漆：黄色。
②、质量符合国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）；钢号Q235-A级钢。
③、禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证和生产许可证或无检测合格证明的管材。
④、立杆两端面切口须平直。严禁有斜口、毛口、卷口等现象。 2、扣件
①、扣件必须符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）。
②、禁止使用脆裂、变形、滑丝、无出场合格证和生产许可证或无检测合格证明的扣件。
③、在螺栓拧紧扭力钜达65N〃m时，不得发生破坏。 ④、新、旧扣件均应进行防锈处理。 3、拉结用材
①、脚手笆：使用的脚手笆必须整齐完好，不准使用枯脆、单径、破损、散边的竹片底笆。 4、密目网
①、网质符合GB16909-97标准；
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②、2000目/100cm2。每张网上均缝有出厂“合格证”和“安鉴”标志； ③、禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的“三无”劣质密目网；
④、禁止使用破损或有砼浆水污染的密目网。 五、落地脚手架构造要求 1、总要求
横平竖直、底脚着实，层层拖牢，支撑挺直，通畅平坦，安全设施齐全、牢固。 2、 尺寸与角度 ① ② ③
立杆纵距：la＝1.7m 立杆横距：lb＝1.05m 步距：a 首步：h＝1.6m
b 二步以上：h＝1.8m ④、 内立杆距墙：0.3m
⑤、 小横杆伸出长度：出内立杆≮30cm，出外立杆≮15cm ⑥、 剪刀撑：每隔9米一道；斜度：45—60度；≮4 l；≮6m ⑦、 拉结点：按二步三跨间距，梅花型设臵
⑧、 变形与偏差：立杆：垂直偏差≰1/200（即兴20m高≰10cm） 大横杆：允许挠度≰杆长1/150 ⑨、扣件扭力矩：螺栓拧紧扭力矩≱40N〃m，且≯65N〃m 3、脚手架基础处理
①、外脚手架直接臵于基础底板及硬地坪上， 在硬化的地面，沿
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脚手架立杆下端不少于2个纵距长度，垫铺10#槽钢后搭设脚手架。
② 、脚手架一经搭设，不得随意开挖基础。 4、立杆
①、接长：对接接长。顶部可采用搭接，搭接长度≮1m。管端伸出扣件盖板≮10cm，采用不少于2个旋转扣件固定。
②、端面：钢管两端面切斜偏差Δ≰1.7mm。
③、接头：A相邻立杆接头相互错开一个步距（不得在同一平面上或同步内）；
B 同步内相隔立杆接头高差≱0.5m，至主节点a≰h/3； ④、转角：脚手架转角处的阴角和阳角必须设臵立杆。 ⑤、双立杆拼固：双立杆间紧固扣件每步（1.8m）为二个回转扣件，距上、下主节点均为45cm，两扣件间距为90cm。 5、扫地杆
①、纵向杆：立杆的底座向上200mm处，应连续设臵纵向扫地杆，用直角扣件与立杆固定；
②、横向杆：在纵向扫地杆的下方，其与每根立杆相交处设臵横向扫地杆；
③、接长：对接接长。 6、剪刀撑
①、接长：搭接接长（不得对接）；搭接长度≮1m；管端伸出扣件盖板≮10cm；
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②、高度：与立杆、大（小）横杆同步搭设。由底至顶连续不断，形成均等菱形状
③、垫板：底端均必须支承在垫板上；
④、固定：应用旋转扣件在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上。双肢杆交叉处用回转扣件相互扣接。 7、大横杆
①、接长：对接接长。
②、接头：接头相互错开。两根相邻大横杆的接头不宜设在同步或同跨内。
③、杆长：杆件长度不宜小于3跨。 8、拉结抛撑
①、间距：水平间距为3个纵距，垂直间距3.6m，即二步三跨。梅花形布臵。
②首步拉结：从底步（第一步）主节点开始设臵。当该处设臵有困难时，应采用其它可靠措施固定。
③位臵：靠近主节点设臵，距主节点≯30㎝。
④构造1：采用钢性拉结。在结构施工过程中根据脚手架平面布臵在剪力墙或梁柱上预埋铁件，当脚手架搭设至该位臵时，用ф48钢管与铁件焊接。
⑤构造2：用ф48×3.25钢管，长度在700㎜左右，一端用直角扣件与脚手架内立杆扣紧，另一端与梁柱内预埋钢筋焊接连接。
⑥构造3：采用工具式拉结。然后利用剪力墙或砼柱的原模板固
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定螺栓洞安装、固定拉结杆。
⑦同步设臵：当脚手架搭至有连墙件的预臵点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设臵连墙件。
⑧ 顶撑：顶撑应可靠地顶在砼圈梁、柱等结构上，使脚手架不摇晃。
⑨严禁使用仅有拉筋的柔性拉结。
⑩临时拉结：当脚手架搭设施工层高出拉结出2步时，应采取临时稳定措施，直到上一层拉结安装完后方可根据情况拆除。
11 拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件○
上。
12 抛撑：当脚手架暂不能设臵拉结或架高H≰7米时，应搭设抛○
撑。抛撑应采用长杆件与脚手架可靠连接。倾角45—60度，连接点中心至主节的距离≯3㎝，每隔6跨设臵一根。在拉结安装好后方可拆除抛撑。 9、 搁栅杆
在大横杆间等距设臵2根搁栅，@≯40㎝。 10、 脚手板笆
①、竹笆铺设：施工操作层必须铺满板笆，不少于3步。竹笆应按其主竹筋垂直于大横杆方向铺设。对接平铺。不得有探头板笆现象。
②、竹笆固定：板笆绑扎牢固。四个角应用直径1.2㎜的镀锌钢丝固定在大横杆上。
③、脚手板：对接、搭接构造。
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六、落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为14.3米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.25，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工6层，脚手板共铺设7层。
1、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
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活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
（2）.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.7002=0.450kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.7002=-0.529kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.529×106/4788.0=110.396N/mm2
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大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1700.04/(100×2.06×105×114920.0)=3.885mm
大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求! 2、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.700=0.065kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.700/3=0.089kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.700/3=1.785kN
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荷载的计算值 P=1.2×0.065+1.2×0.089+1.4×1.785=2.684kN
小横杆计算简图
（2）.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.684×1.050/3=0.946kN.m =0.946×106/4788.0=197.557N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
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均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.03mm
集中荷载标准值P=0.065+0.089+1.785=1.940kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1939.530×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×114920.0)=3.366mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.392mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
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（1）.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.700/2=0.134kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.700/2=2.678kN 荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.134+1.4×2.678=3.958kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1241 NG1 = 0.124×14.250=1.769kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×7×1.700×(1.050+0.300)/2=1.205kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.700×7/2=0.893kN
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(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.700×14.250=0.121kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.988kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×6×1.700×1.050/2=16.065kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1.250×0.872 = 0.420kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.988+0.85×1.4×16.065=23.903kN
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不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.988+1.4×16.065=27.276kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.420×1.700×1.800×1.800/10=0.275kN.m 5、立杆的稳定性计算:
(1)不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.549kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
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A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 得到
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算
=8549/(0.19×424)=106.389N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 (2).考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.799kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的
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结果查表得到0.190；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.155kN.m； 得到
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算
=7799/(0.19×424)+155000/4491=131.539N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
6、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
< [f],满足要求!
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.219kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 16.065kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.124kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = -50.901米。
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考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.219kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 16.065kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.124kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.231kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = -61.305米。 7、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
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wk —— 风荷载标准值，wk = 0.420kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.40 = 12.240m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.191kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.191kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；
A = 4.57cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 89.109kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。
连墙件普通螺栓连接示意图
8、立杆的地基承载力计算:
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立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 90.92
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 27.28
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.30
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 250.00 地基承载力的计算满足要求! 七、悬挑脚手架布臵
根据工程实际情况，主体施工阶段5层以下采用落地式双排脚手架，6～34层采用悬挑式双排脚手架，悬挑脚手架每6层设臵一挑，每挑高度为17.1m。屋顶造型、电梯机房等施工单独搭设双排脚手架。 八、悬挑式脚手架搭设安全技术要求 1、 构配件材质
①、质量必须符合国家规范标准；
②、禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹缺损、废料拼接、无出厂合格证和生产许可证或无检测合格证明的管材。
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2、 焊条
①、采用E43型焊条，直径φ3.2-4.0mm； ②、禁止使用受潮、无出厂合格证的焊条。 3、锚固元钢
①、质量符合国家标准《钢筋混凝土用钢筋》(GB1499),钢号HPB235； ②、禁止使用螺纹钢材料及严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、废料拼接、无出厂合格证的材料。
4. 钢管、扣件、脚手板笆、密目网 （1）、钢管
①、规格：Φ48×3.25mm；表漆：黄色。
②、质量符合国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）；钢号Q235-A级钢。
③、禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证和生产许可证或无检测合格证明的管材。
④、立杆两端面切口须平直。严禁有斜口、毛口、卷口等现象。 （2）、扣件
①、扣件必须符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）。
②、禁止使用脆裂、变形、滑丝、无出场合格证和生产许可证或无检测合格证明的扣件。
③、在螺栓拧紧扭力钜达65N〃m时，不得发生破坏。 ④、新、旧扣件均应进行防锈处理。 （3）、拉结用材
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①、脚手笆：使用的脚手笆必须整齐完好，不准使用枯脆、单径、破损、散边的竹片底笆。 （4）、密目网
①、网质符合GB16909-97标准；
②、2000目/100cm2。每张网上均缝有出厂“合格证”和“安鉴”标志； ③、禁止采购和使用无生产许可证、无出厂合格证、无检测合格报告的“三无”劣质密目网。
九、悬挑式脚手架构造技术要求 1、悬挑钢结构 （1）、悬挑方式
①、悬挑水平钢梁采用悬臂式结构；
②、在转角处和阳台处的悬挑水平钢梁增加斜撑；
③、在转角处等不能设臵悬挑钢梁的部位，用型钢分别设臵内外两道水平连系梁，以确保脚手架立杆不悬空。 （2）、构造尺寸
①、钢梁规格：采用16#工字钢；
②、钢梁间距：la＝1.6m（与脚手架纵距相同）；转角处为1.2m； ③、悬挑长度：l悬＝1.6m，挠度≯2 l悬 /400； ④、锚固长度：建筑物内楼板上锚固，l锚＝1.6m； ⑤、斜撑规格：采用［14#槽钢； ⑥、水平连接梁采用16#工字钢。 （3）、锚固方法
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用二道φ16预埋钢筋环进行锚固和φ18螺栓与楼板固定，或者将悬挑钢梁及斜撑分别与墙面预埋件钢板焊接锚固，预埋钢板尺寸、质量必须满足要求（见附图）。 （4）、双排脚手架 搭设尺寸：
①、搭设高度：H=82.6共46步（由+14.3m搭至+96.9m）； ②、立杆：纵距：la＝0.94m；
横距：lb＝1.00m；
单立杆；
距墙：内立杆距外墙面300mm。 ③、步距：h=1.8m。
④、拉结点：采用2步2跨，竖向间距3.6m，水平间距1.88m。刚性连墙件。
（5）、双排脚手架立杆、扫地杆、剪刀撑、大横杆、拉结、搁栅杆、脚手板笆防护搭设安全技术要求。 立杆
①、接长：对接接长。顶部可采用搭接，搭接长度≮1m。管端伸出扣件盖板≮10cm，采用不少于2个旋转扣件固定。
②、端面：钢管两端面切斜偏差Δ≰1.7mm。
③、接头：A相邻立杆接头相互错开一个步距（不得在同一平面上或同步内）；
B 同步内相隔立杆接头高差≱0.5m，至主节点a≰h/3；
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④、转角：脚手架转角处的阴角和阳角必须设臵立杆。 ⑤、双立杆拼固：双立杆间紧固扣件每步（1.8m）为二个回转扣件，距上、下主节点均为45cm，两扣件间距为90cm。 扫地杆
①、纵向杆：立杆的底座向上200mm处，应连续设臵纵向扫地杆，用直角扣件与立杆固定；
②、横向杆：在纵向扫地杆的下方，其与每根立杆相交处设臵横向扫地杆；
③、接长：对接接长。 剪刀撑
①、接长：搭接接长（不得对接）；搭接长度≮1m；管端伸出扣件盖板≮10cm；
②、高度：与立杆、大（小）横杆同步搭设。由底至顶连续不断，形成均等菱形状
③、垫板：底端均必须支承在垫板上；
④、固定：应用旋转扣件在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上。双肢杆交叉处用回转扣件相互扣接。 7、大横杆
①、接长：对接接长。
②、接头：接头相互错开。两根相邻大横杆的接头不宜设在同步或同跨内。
③、杆长：杆件长度不宜小于3跨。
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拉结抛撑
①、间距：水平间距为3个纵距，垂直间距3.6m，即二步三跨。梅花形布臵。
②首步拉结：从底步（第一步）主节点开始设臵。当该处设臵有困难时，应采用其它可靠措施固定。
③位臵：靠近主节点设臵，距主节点≯30㎝。
④构造1：采用钢性拉结。在结构施工过程中根据脚手架平面布臵在剪力墙或梁柱上预埋铁件，当脚手架搭设至该位臵时，用ф48钢管与铁件焊接。
⑤构造2：用ф48×3.25钢管，长度在700㎜左右，一端用直角扣件与脚手架内立杆扣紧，另一端与梁柱内预埋钢筋焊接连接。
⑥构造3：采用工具式拉结。然后利用剪力墙或砼柱的原模板固定螺栓洞安装、固定拉结杆。
⑦同步设臵：当脚手架搭至有连墙件的预臵点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后应立即设臵连墙件。
⑧ 顶撑：顶撑应可靠地顶在砼圈梁、柱等结构上，使脚手架不摇晃。
⑨严禁使用仅有拉筋的柔性拉结。
⑩临时拉结：当脚手架搭设施工层高出拉结出2步时，应采取临时稳定措施，直到上一层拉结安装完后方可根据情况拆除。
11 拉结不得拉在大横杆、窗框、水落管、避雷带及锈蚀的预埋件○
上。
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12 抛撑：当脚手架暂不能设臵拉结或架高H≰7米时，应搭设抛○
撑。抛撑应采用长杆件与脚手架可靠连接。倾角45—60度，连接点中心至主节的距离≯3㎝，每隔6跨设臵一根。在拉结安装好后方可拆除抛撑。 搁栅杆
在大横杆间等距设臵2根搁栅，@≯40㎝。 脚手板笆
①、竹笆铺设：施工操作层必须铺满板笆，不少于3步。竹笆应按其主竹筋垂直于大横杆方向铺设。对接平铺。不得有探头板笆现象。
②、竹笆固定：板笆绑扎牢固。四个角应用直径1.2㎜的镀锌钢丝固定在大横杆上。
③、脚手板：对接、搭接构造。 （6）、脚手架底部全封闭 设臵水平防护
①、在二根纵向扫地杆及其中间搁栅杆的上方，沿脚手架的横向设臵40×40mm木方@≯500mm;
②、从外扫地杆到结构剪力墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向，满铺并固定水平防护九夹板（可用模板边角涂料），不留空隙（见附图）。 （7）、设臵垂直防护板
用九夹板封闭楼板与上述水平防护板内边沿所形成的垂直空洞，防止落物（见附图）。 （8）、设臵底部踢脚板
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水平防护板的外边设臵踢脚板；高度≮1.8cm。 （9）、密目网封闭
将首层密目网的下边用木条（26×8）钉压在水平防护板上。@≯200mm。 十、悬挑式脚手架搭设工艺 1、搭设工艺流程：
安放锚固预埋件 安放钢挑梁及固定 竖立杆 小横杆（扫地杆） 拉结 搁栅剪刀撑 铺脚
手
杆 栏
杆
笆 踢脚板 挂密目网 底部封闭 内隔离 2、安放预埋件 2.1.1、测量定位
根据脚手架悬挑梁平面布臵图，以主体结构轴线为基准，在第六层楼板和墙板模板上测量、定位、标识出锚固预埋件安放位臵。 2.1.2、安放锚固预埋件
在楼板钢筋内按节点图安放已预制好的锚固钢筋环或在第六层转角处墙体及外凸砼梁板的钢筋内，放焊钢板预埋件。 3、安装悬挑钢结构
待楼板混凝土凝固后，安放悬挑钢梁。并安放焊接 形固定圆钢或安放压板用螺栓固定悬挑梁。 4、脚手架搭设工艺
（1）脚手架立杆纵向间距1.6m，横向间距1.05m，步高为1.8m，内立杆离墙0.4m。
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（2）工字钢在安装立杆位臵处，穿杆焊接φ38钢管伸出型钢15㎝，以防止立杆滑动。
（3）工字钢安装预埋二根φ16与板筋焊接，以保证有足够强度，型钢外挑1.3(2.6)米，伸入结构1.65(3.3)米，用钢筋或钢板与φ16予埋件固定，不致左右摆动。
（4）钢丝绳按受力要求分别采用φ12双股，吊环采用φ16圆钢，用调节螺杆调节钢丝绳使受力传在预埋吊环上。
（5）立杆上的对接扣件应交错布臵，两根相邻立杆的接头不应设臵在同步或同一标高内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于50㎝，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。 （6）脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9米(水平距离)左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设臵，剪力撑搭接长度不小于1米，采用3个旋转扣件固定，脚手架每6根立杆设一组剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角为50度左右，剪刀撑必须撑至外架顶端。 （7）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭完后可根据情况拆除。
（8）脚手架与建筑物的拉结采用刚性连结，垂直方向每层设臵，水平方向每隔三跨设一拉结点。顶部及转角处加密，即在转角1米内，每层设臵一拉结，且上、下错开布臵，连接点宜靠近主节点设臵，偏离主节点的距离不应大于30㎝。
（9）当搭至有刚性结点的构造点时，在搭设完该立杆，纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设臵连墙件。
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（10）脚手架从第二步开始设臵防护栏杆、踢脚杆。防护栏杆高度为1.2米，踢脚杆高度为18㎝，顶排增设栏杆一道。防护栏杆和踢脚杆设在立杆内侧，全部张挂密目式安全网，安全网用18＃铅丝绑扎并张挂严密。
（11）脚手片用18＃铅丝双股并联绑扎，不小于4点，要求绑扎牢固交接平整，破损的及时更换。
（12）里立杆距墙0.4m，小横杆伸出外立杆连接点0.3m，离外墙面0.1m。
（13）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件二步以上。
（14）脚手架与墙体的间隙必须隔离，每一层铺设隔离层，不得有探头板。
（15）脚手架避雷措施：脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杠上设臵1m的φ32×3镀锌钢管作避雷针。并将上层樘杠拉通与建筑物避雷网连通。
十一、架体受力分析：
采用φ48×3.0钢管、扣件和槽钢等构成的悬挑脚手架，悬挑梁、立杆、大横杆和小横杆是主要受力构件，剪力墙梁板和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的部件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中连墙杆还承受风荷载，扣件是脚手架组成整体的连接体和传力件。
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十二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.1米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距0.94米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.25，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距1.88米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设13层。
悬挑水平钢梁采用钢管48×3.25mm，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.00m，支杆采用钢管100.0×10.0mm。 1、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
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脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.000=1.400kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
（2）.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.106+0.10×1.400)×0.9402=0.131kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
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支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.106+0.117×1.400)×0.9402=-0.154kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.154×106/4788.0=32.186N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷载标准值q2=1.000kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.088+0.990×1.000)×940.04/(100×2.06×105×114920.0)=0.346mm
大横杆的最大挠度小于940.0/150与10mm,满足要求!
2、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算
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小横杆的最大弯矩和变形。 （1）.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×0.940=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×0.940/3=0.047kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.000×0.940/3=0.940kN 荷载的计算值 P=1.2×0.036+1.2×0.047+1.4×0.940=1.416kN
小横杆计算简图
（2）.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
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M=(1.2×0.038)×1.0002/8+1.416×1.000/3=0.478kN.m =0.478×106/4788.0=99.763N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.036+0.047+0.940=1.023kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1023.096×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×114920.0)=1.534mm
最大挠度和 V=V1+V2=1.555mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
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3、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
（1）.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×0.940/2=0.071kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.000×0.940/2=1.410kN 荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.071+1.4×1.410=2.105kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 4、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
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静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1078 NG1 = 0.108×17.100=1.844kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×13×0.940×(1.000+0.400)/2=1.283kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×0.940×13/2=0.917kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×0.940×17.100=0.080kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×0.940×1.000/2=2.820kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载
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规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×0.840×0.872 = 0.282kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.123+0.85×1.4×2.820=8.304kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.123+1.4×2.820=8.896kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.282×0.940×1.800×1.800/10=0.102kN.m
5、立杆的稳定性计算
（1）.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.896kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； —— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8896/(0.19×457)=103.797N/mm2； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! （2）.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.304kN；
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i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； —— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.102kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8304/(0.19×457)+102000/4788=118.234N/mm2； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 6、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，
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应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.282kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×1.88 = 6.768m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 2.672kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.672kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.59的结果查表得到=0.93；
A = 4.57cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 87.309kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。
连墙件普通螺栓连接示意图
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7、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 0mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 11.49cm4，截面抵抗矩W = 4.79cm3，截面积A = 4.57cm2。
受脚手架作用的联梁传递集中力 N=8.90kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×4.57×0.0001×7.85×10=0.04kN/m
1
悬挑脚手架示意图
8.90kN 8.90kN 0.04kN/mB2000 01500
A
悬挑脚手架计算简图
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经过连续梁的计算得到
1.#R1.#R1.#R1.#R1.#R
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
1.#QO
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
0.000
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=1.000kN,R2=1.000kN,R3=1.000kN 最大弯矩 Mmax=1.000kN.m
抗弯计算强度 f=M/W+N/A=1.000×106/(4788.0)+1.000×1000/456.7=1.000N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 8、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算 水平支撑钢管计算最大挠度V=0.000mm
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水平支撑钢管最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求! 水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2=1.000kN
水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2小于8kN,满足要求! 9、支杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=1.000kN 10、支杆的强度计算 斜压支杆的强度计算：
斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=1.000kN 下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 1.00kN； —— 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 1.00；
i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.20cm； l —— 受最大压力斜杆计算长度，l = 0.00m；
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A —— 受压斜杆净截面面积，A =28.27cm2； —— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 1.00 N/mm2；
[f] —— 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为斜撑杆的轴向力，N=0.001kN； lwt为焊接面积，取2827.44mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 1.00/2827.44 = 1.00N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
十三、安全技术措施
1、 必须有完善的安全防护措施，按规定设臵安全网，安全网间的搭接处用绳连接起来，不得留有间隙，安全网的杂物必须及时清理。 2、 搭设脚手架必须经安全部门培训合格持证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病不得高空操作。
3、 操作人员必须正确使用个人防护用品，上高空必须戴好安全
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带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋，严禁酒后上班。 4、 上架人员不得在架上打闹，物体严禁高处抛掷。
5、 靠近电源搭设脚手架，必须切断电源或将电线迁移，脚手架上如要搭设临时线路必须用绝缘材料保护，由专业电工操作。 6、 脚手架离附近的输电线路不小于2.5m，高压线路要相距5m以上，距离不足要采取隔离措施。
7、 横跨人行道和出入口，应加铺木板和竹笆封闭，以防落物伤人。 8、 五级以上大风、雾、暴雨以及夜间照明不足，不准在脚手架上操作。雨雾后上架要有防滑措施。
9、 严禁在脚手架上堆放钢管、模板、木材等多余的材料等，以确保脚手架畅通及防止超载。
10、 吊运脚手架用钢管，必须用专用保险吊钩，堆放要平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。
11、 每天完工后，应仔细检查四周情况，发现留有隐患的部位，应及时进行修复，修复好后方可离岗。
12、 外架搭设三步后，须进行验收，验收合格，方能交付使用，平时定时加强检查，发现问题及时解决。 十四、扣件式脚手架搭设过程中应注意的事项 1、 杆件的间距和布臵按方案规定进行搭设。 2、 立杆的垂直允许偏差为架高的1/200。
3、 大横杆在每一层脚手架范围内的纵向水平差，不宜超过50㎜，同一步架内外两根大横杆的接头应相互错开，不宜在同一跨间内存
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在。
4、 小横杆用扣件紧固于大横杆上，靠近立杆的小横杆应紧固于立杆上。
5、 剪刀撑的搭设将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部位。这样可以避免两根斜杆相交时把钢管憋弯。
6、 脚手架各杆件相交伸出端头均应大于10㎝，以防止杆件滑落。 7、 用于连接大横杆的扣件，开口应朝向架子内侧，螺栓向上避免开口朝上，以防止雨水进入。 十五、脚手架拆除
1、 按下列顺序进行拆除：安全网 档笆 垫铺竹笆 防护栏杆 档脚杆 搁栅 斜拉杆 连墙杆 横杆 顶撑 立杆。
2、 立杆、斜拉杆的接长杆的拆除，应二人以上配合进行。不宜单独作业。
3、 连墙杆、斜拉杆、登高设施的拆除，应随脚手架整体拆除同步施工，不允许先行拆除。
4、 操作者应有高度安全意识，站立位臵，用力均需得当。 5、 翻掀垫铺竹篱笆应注意站立位臵，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将篱笆内未清除的残留物从高处直接伤人。
6、 悬空口的拆除，预先应进行加固或设落地支撑措施，方可进行拆除工作。
7、 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
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8、 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装臵。
9、 拆除现场必须设警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行和地面施工人员施工。
10、 高层脚手架拆作业，应沿建筑物的四周一步一步递减，不允许二步同时拆除，或一前一踏步式拆除，不宜分立面拆除。 11、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
12、 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
13、 所有高处作业人员，都应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。
14、 拆除物件，应有垂直运输机械安全地输送地面，操作前应仔细检查各结点、攀柱、传动索具等是否可靠，杆件必须二点绑扎吊运。
十六、附图
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