4-6#楼
悬挑式脚手架
工 程 专 项 安 全 方 案
编制人： 审核人： 审批人：
编制单位：武汉天弓建筑工程有限公司
编制日期：二0一四年七月八日
落地式+悬挑式脚手架工程专项安全方案审批表
表A2-14 工程名称 结构形式 层 数 编制部门 现代城四区（五期）A地块4-6#楼施工单位 地下室 武汉天弓建筑工程有限公司 4#楼:11706.77m5#楼：11706.77m2 26#楼：2195.38m地下室：15034m 2 2 框剪结构 地下一层、地上三十二层 项目安全部 建筑面积 工程高度 98.4m 编 制 人 张时斌 审核 意见 项目经理： （签字盖章）： 年 月 日 审批 意见 公司总工： (签字盖章)： 年 月 日 监理 单位 审查 意见 总监理工程师： （签字盖章）： 年 月 日
落地式+悬挑式脚手架工程专项安全方案
一、工程概况
工程名称：现代城四区（五期）A地块三标段 结构形式：框剪结构
建设单位：武汉安居工程发展有限公司 设计单位：武汉和创建筑工程设计有限公司 监理单位：湖北环鹏工程建设监理有限公司 施工单位：武汉天弓建筑工程有限公司
现代城四区（五期）A地块三标段，4#楼地下一层，地上三十二层，建筑面积为:11706.77㎡，建筑高度为98.4m， 5#楼地下一层，地上三十二层，建筑面积为11706.77㎡，建筑高度为98.4m ，6#楼地下一层，地上三十二层，建筑面积为21590.38㎡，建筑高度为98.4m. 结构形式为框剪结构，基础形式为高层塔楼基础钻孔灌注桩，裙楼及独立地下室部分采用预应力高强混凝土管桩。本工程±0.000相当于绝对标高22.3 m.本工程建筑抗震设防类别为标准设防类，场地基本烈度为7度，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组，剪力墙抗震等级为二级，本工程建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。 二、编制依据
1．现代城四区（五期）A地块4-6#楼地下室工程施工图。
2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》和《建筑施工安全检查标准》等。
3．施工现场实际情况。 三、施工部署
外脚手架采用落地式+型钢悬挑扣件式钢管脚手架，钢管规格为φ48×3.5要求顺直、无裂纹，小横杆采用长度一致的钢管，扣件性能优良，脚手
板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，选用热轧工字钢作悬挑梁式的悬挑底座，垂直结构边梁设置，立杆支在悬挑梁上。
采用落地式+悬挑式双排钢管式脚手架搭设，底层至四层采用双排落地式钢管脚手架，双排落地式脚手架下采用型号为C15、厚15cm的混凝土垫层进行基础硬化，在房子四周设置宽300mm、深400mm的排水沟，有利于排水畅通，在工字钢悬挑梁准备四层、十层、十六层、二十二层、二十八层脚手架钢管等材料准备32层，预埋环使用圆钢20mm,钢丝绳使用直径15.5mm，采用16#的工字钢。 （一）结构阶段
采用从四层楼面开始悬挑的双排脚手架，由下向上周转使用。 （二）装修阶段
直接利用结构阶段的脚手架，由上向下周转使用。 四、施工方法
（一）挑式脚手架的首次搭设
图1悬挑工字钢梁大样
1、在起挑层结构施工前，在模板上将工字钢梁位置标出，并预埋好锚固钢筋。
2、起挑层结构施工完后，将工字钢的一端插入预埋在楼板上的钢筋中，并
用电焊将钢筋封闭成环形，工字钢悬挑端略微上扬，在工字钢外露的一端起立杆的位置上竖直焊接一根40cm长的螺纹25钢筋（大样如图1），用对接扣件将立杆连接在短钢管上防止立杆从悬挑梁上滑移。
3、挑梁安置好后，在悬挑梁上用钢管和脚手板铺临时工作台，操作人员在临时工作台上安置立杆，根据大横杆的长度，首先立两端的立杆，并用大横杆连接，然后立中间立杆。
4、在每一个工字钢梁的位置加一个斜撑钢管，落在下一层结构边梁上，并用水平连接杆连成整体。
5、先搭设里排立杆，后搭设外排立杆，首层立杆间隔交叉使用不同长度的钢管，同一水平面的接头数目不得超过总数目的50%。起挑层上一层结构完工后，及时用钢丝绳将悬挑梁反拉在结构的预埋钢环（预埋在梁侧，大样如图2）上，并用钢丝绳上的花篮调节螺栓将钢丝绳调至紧张。 6、在五层、十一层、十七层、二十三层、二十九层用钢丝将脚手架反拉在结构的预埋钢环，钢丝绳反拉的位置与起挑层相同。 205结构边梁520φ14钢筋 图2 钢丝绳预埋吊环大样 （二）钢管脚手架一般搭设方法（搭设示意见图4） 1、内立杆距结构0.3m ，内外立杆间距设置在1.05-1.4m的范围内，立杆纵向间距按附图悬挑梁布置图进行设置（立杆纵距1.5m），大横杆步距1.8m，外侧每步之间加一道拦腰杆，小横杆水平间距不大于0.9m，在脚手板的端头处应双排设置，脚手板的探头为10cm。每5根立杆间设剪刀撑，
斜杆与地面夹角600。连墙件的设置纵向距离为一层，水平间距为3m（两步两跨设置），从底层第一步纵向水平杆处开始设置连墙杆，连墙杆采用菱形布置。（见以下脚手架搭设平、立面图）
图4 脚手架搭设示意图
2、脚手架外侧每步设置护栏，脚手架外立面双层封闭，先用密目安全网进行封闭，再用钢模网封闭，两平网的搭接和网的下口必须绑扎紧密。作业层及底层架子满铺脚手板，脚手板的铺设每间隔10m应铺设一道，脚手板对接平铺时，接头处设置两根横向水平杆，脚手板外伸长取130-150mm，两块脚手板外伸长度和不大于300mm，脚手板对接平铺时，搭接支在横向水平杆上，搭接长度为250mm，其伸出横向水平杆的长度不小于100mm。脚手架应设置在三根横向水平杆上，对接平铺，接头处必须设两根横向水平
杆，要求严密牢固并禁止探头板。
3、架子搭设时先起立杆，立杆架设先立里皮立杆，后立外侧立杆，立立杆时要临时固定，临时固定方法可与建筑物结构临时连接，也可设置临时斜撑。立杆立好后，即架设大小横杆，纵向水平杆长度不宜小于3跨，对接扣件应交错布置。每一步脚手架设完毕后，在其上铺设脚手板，搭设上一步脚手，同时，在立杆的外侧规定位置及时设置剪刀撑，剪刀撑的搭接长度不得小于1.2m，剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，双排脚手架在外侧里面整个长度和宽度上连续设置剪刀撑，每组剪刀撑跨越立杆根数不得超过7根（即6跨），且应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm，外架阴阳角必须形成井字架。 4、脚手架外立面满挂密目安全网做全封闭，架体内底层、施工层必须采取硬质水平防护，操作层下设安全网，且必须满铺脚手板，固定牢固，材质必须符合要求，每步架体均设置腰杆，并设置180mm高的挡脚板，安全网兜挂至建筑物结构，作业层脚手板与建筑物之间的空隙大于150mm时作全封闭，防止人员和物料坠落。 5、安全兜网：
在架体的搭设过程中，应按规范要求挂设兜网，兜网应沿架体水平满铺挂设，第一道应在建筑物3M（二层楼面）处设置，向上每10M设置一道，兜网上的杂物应安排专人定时清理。 6、架体的避雷：
由于架体搭设高度在30M以上，我单位在施工过程中，严格将架体避雷作为一项重点控制，确保人体安全，用10×100的钢板延丛方向每隔10M作避雷焊接，其接地电阻值控制在10欧姆以内。
7、结构施工阶段每层的脚手架搭设在本层模板排架施工前进行，每一层结构完成及时将脚手架与拉接点拉接。
8、立杆、横杆接长使用对接扣件，不允许使用旋转扣件。大小横杆与立杆连接，扶手与立杆的连接使用直角扣件。剪刀撑与立杆和大横杆的连接采用旋转扣件。所有扣件必须紧固。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，防止闭口缝的螺栓钩住操作者的衣物。
9、搭设脚手架时，每完成一步都要及时效正立杆的垂直度和大小横杆的水平度（必须满足规范JGJ130—2011的要求），使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。
10、脚手架尽量沿建筑物四周连通，在施工电梯处的断口，两侧采用双立杆，并增加脚手架与结构的连接，在断口端部要设置剪刀撑，并做好端头的封闭工作，保证端头的安全。
11、如果脚手架不能四周同时向上搭设，要保持一定差距时，在高低脚手架连接处，高处脚手架的端头，要采取临时安全加固和封闭措施。 12、落地式脚手架部位下基础必须平整，夯实、硬化，并有排水措施，立杆底部设置木脚手板或钢底座，并加设纵横向扫地杆，悬挑梁上表面应加焊钢筋以固定立杆，每道悬挑梁均应加设斜拉钢丝绳，落于结构上的锚固段应是悬挑段的1.5倍，且必须采用两道锚固，每段悬挑高度不大于18m。 （三）脚手架的验收及保养
按JGJ59—2011、JGJ130—2011的质量规定及本方案的要求首先进行自检，再经专职安全员、搭设者、使用者、技术负责人共同验收才可使用。 安排专职的保养工，在专职安全员的监督下负责日常检查、保养和定期的检查与修整。日常的检查和保养每日进行一次，定期的维护保养每月进行一
次，如遇强风或雷雨季节增加检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。 1、 2、 3、 4、 5、 6、
检查脚手架有无局部不均匀沉降； 检查脚手架的整体和局部的垂直偏差； 各类扣件的涂油和紧固； 脚手板是否有`松动、悬挑；
对脚手架的开口、出入口进行重点检查；
检查脚手架的荷载情况，使其不超过规定值，如有超载及时卸荷至设
计荷载。脚手架上的物件的安全位置和稳定状态。 （四）脚手架在下列阶段必须检查验收： 1、脚手架基础完工后，架体搭设前。 2、每搭设完10-13m高度后。 3、作业层上施加荷载前。 4、达到设计高度后。
5、遇到六级以上风、雨雪天气后， 6、停用超过一个月。 （五）脚手架的拆除
完全具备拆除脚手架的条件后进行拆除。拆除脚手架时，先清除脚手板上的垃圾杂物，严禁向下抛掷。
脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，后搭先拆，先搭后拆。一般拆除顺序：安全网→挡脚板→脚手板→扶手→剪刀撑→隔栅→大横杆→小横杆→立杆→悬挑工字钢。
拆除脚手架一步步的进行，由上而下，一步一清的进行拆除，不可两步
或两步以上的同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，按脚手架开口进行加固处理。登高设施和脚手架与建筑物的连接与脚手架同步进行拆除。剪刀撑的拆除，应先拆除中间扣件，再拆两端扣件 四、验算
脚手架搭设采用钢管扣件式整体脚手架，钢管采用φ48×3.5。外侧立面全封闭，用于结构作业时为一层作业（即n1=1），用于装修时为2层同时作业（即n1=2）。所在地区基本风压值ω0=0.4KN/m2。
立杆纵距la=1.2m，立杆横距lb=0.9m,步距h=1.8m，连墙件为2步2跨设置，脚手板为竹串片脚手板。
其他计算参数：φ48×3.5钢管；A=489mm2， I=12.19cm4； W=5.0×10mm3； í=15.8mm; 钢材抗压强度设计值fc=205N/mm2 ；弹性模量ε=4.06×105 N/mm2；连接件横距lw=3m;， hw=3m; φ18钢筋抗拉强度f=310N/mm2, A=314 mm2; 钢丝绳的破断拉力N=152KN。钢丝绳仅作为强度储备，计算时不予考虑。直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值Rc=8KN，双排架立杆容许长细比〔λ〕=210，拉杆空许长细比〔λ〕=350。 （一）荷载计算（取1个内外立杆为计算单位） （1）构架自重：
A：钢管构架自重：（查表A—1双排每米立杆承受的结构自重标准值，ɡ） k1=0.1248KN/m。
G k2=ɡk1·H=0.1248×21=2.62 KN
B：剪力墙自重：每五个立杆间距一道连续设置 Gk2=0.0384×(1.8+1.5)×2=0.18 KN C：密目网自重：（标准值ɡkm=0.06KN/m2)
Gk3=ɡkm · H · La=0.06×21× 1.5=1.89KN
D：脚手板自重：（ɡkj= 0.35 KN/m2 底层、作业层及下一层共满铺三层） Gk4=0.35×1.50×0.7/2×3=0.55 KN E：栏杆自重
Gk5=0.0384×1.5×12=0.69 KN
（2）架面施工荷载：（按装修施工两步架同时做作业）
Qk=2×0.7×1.5 ×2×1/2= 2.1 KN （3）风荷载
查《建筑结构荷载规范》得μ2=1.3。
查表4.2.4μs=1.3φ，按JGJ55—99规定2000网目密网挡风，系数φ均为37%。考虑到脚手架钢管的使用φ取值0.4，故μs=1.3×0.4=0.52 Wk=0.7 ·μZ ·μS ·wo =0.7×1.3×0.52×0.4=0.19 KN/m2 （二）脚手架立杆轴向力设计值N 1、不组合风荷载时：
内立杆：N1=1.2(Gk1+ Gk4)+1.4 QK=1.2×(2.62+0.55)+1.4×2.1=6.74KN 外立杆：N2=1.2（Gk1+ Gk2+ Gk3+ Gk4+ Gk5）+1.4QK
=1.2×（2.62+0.18+1.89+0.55+0.69）+1.4×2.1=10.06KN 2、组合风荷载时：
内立杆：N1=1.2(Gk1+ Gk4)+0.85×1.4 QK
=1.2×(2.62+0.55)+0.85×1.4×2.1=6.30KN 外立杆：N2=1.2（Gk1+ Gk2+ Gk3+ Gk4+ Gk5）+0.85×1.4QK
=1.2×（2.62+0.18+1.89+0.55+0.69）+0.85×1.4×2.1=9.62KN
（三）立杆的稳定
1、 不考虑风荷载时：N/φA≤f
λ=lo/I=kμh/I=1.155×1.5×1.8×103/15.8=197 查附录表C ψ=0.186
N/ΦA=10.06 ×103/0.186×4.89×102=110.6N/mm2＜f=205 N/mm2
2、 组合风荷载时：N/φA+Mw /W≤f
Mw=0.85×1.4 Mwk=0.85×1.4 Wkloh2/10 =0.85×1.4×0.19×1.5×1.82/10=0.11KN·m N/ΦA+Mw
/W=9.62×103/0.186×489+0.11×106/5×
103=105.8+22=127.8N/mm2 < f =205 N/mm2
（四）连墙件计算（系用的主体内预埋短钢管，用钢管将脚手架与主体连接）。 1、连墙件的轴向力设计值： N1=N1W+NO=1.4·WK·AW+NO =1.4×0.19×3×1.5+5=6.2 KN 2、连墙件的强度按下式计算： N1/A+M1/w≤f
N1/A+M1/w=6.2×103/489+6.2×103 ×53/5×103=12.7+65.7=78.4 N/mm2＜f=205 N/mm2 3、连墙件的连接扣件： N1≤Rc
查表5.1.7直角扣件，旋转扣件（抗滑）承载力设计值8KN 故6.2 KN＜8KN 验算合格。
（五）悬挑杆件验算
查表Ⅰ16工字钢 A=21.5cm2 g=16.88Kg/m W=101.7cm3 I=712cm4 RAV=a/l·N
RB=(N+b/l·N)cscQ =(l+h)
/h(1+b/l)·N
RAH=(N+b/l·N)ctgQ=1/h(1+b/l)·N AL杆最大弯距（在D处） Mmox=ab/l·N 钢梁最大弯距：
M= ab/l·N=2×0.7/2.7×10.06=5.22 KN·m 1、
强度：
M/W=5.22×106/101.7×103 =51.3 N/mm2＜f=205 N/mm2 2、
抗剪验算：
钢梁最大剪力：
RAV= a/l·N=0.7/2.7×10.06=2.6 KN
V/A=2.6×103/2150=1.21 N/mm2＜f=125 N/mm2 3、挠度
ω=Nb2/96EI(9a-2b)
=10.06×103×20002×（9×700-2×2000）/96×2.06×105×712×104
=0.65mm＜L/400=2700/400=6.75mm
4、锚固
钢环处最大支座反力 N=2.6KN
钢筋所受应力 σ=2600/（314×2）=4.14 N/mm2 ＜fc=310 N/mm2 （六）斜撑杆的稳定性
Rb=2.72+32/3(1+2/2.7) ×10.06=1.345×1.74×6.74=15.77 KN
lo=p.L=1.5 ×2.72+32/2=3.03m
λ= lo/i=3030/15.8=191.78 查附表C ψ=0.195 N/ψA=15770/0.195×489=165 N/mm2＜205 N/mm2
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