目 录
一、 编制依据————————————2
二、 工程概况————————————2
三、 材料选用————————————3
四、 落地架的搭设——————————4
五、 外架的保养和拆除————————5
六、 安全保证措施——————————5
七、 落地平台架计算书————————6
施工电梯卸料平台施工方案
一、编制依据：
1）、龙港荣御府商住楼工程设计图纸；
2）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 3)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 4)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 5）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 6）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 7）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
8）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)等规范编制 二、工程概况
龙港荣御府商住楼工程（以下简称本工程）位于龙港镇人民路D地块，场地东南为人民路，东北为迎港路，西北为龙宁路。用地面积约18072.20m2,总建筑面积75796.75 m2。地下室一层连成整体，建筑面积13497.54m2，地上6幢，其中1#楼30层，建筑高度91.2m，2#楼30层，建筑高度91.2m，3#楼24层，建筑高度99.38m，4#楼30层，建筑高度91.2m，5#楼30层，建筑高度93.85m，6#楼28层，建筑高度86.65m。钻孔灌注桩基础
考虑工程特点及施工的实际情况，采用下列搭设方案：
1、1#楼：一层层高4.2m，标准层层高3m，总高度91.2m。12层以下（标高-1.45-34.2m）采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体35.65m；12层以上采用每四、五层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12 m、15m高，悬挑槽钢分别布置在：12层（标高34.2m）、17层（标高49.2m）、21层（标高61.2m）、26层（标高76.2m）处。
2、2#、4#楼：一层层高4.2m，标准层层高3m，总高度91.2m。12层以下（标高-1.45-34.2m）采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架
体35.65m；12层以上采用每四、五层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12m 15m高，悬挑槽钢分别布置在： 12层（标高34.2m）、17层（标高49.2m）、22层（标高64.2m）、27层（标高79.2m）处。
3、3#楼：一层层高4.2m，标准层层高4.19m总高度99.38m。10层以下(标高-1.45-36.53m)采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体高度37.98m，10层以上采用每4层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体16.76m，悬挑槽钢分别布置在：10层（标高36.53m）、14层（标高53.29m）、18层（标高70.05m）、22层（标高86.81m）。
4、5#楼：一二层层高5m，标准层层高3m，总高度93.85m。11层以下(标高-1.45-33.85m)采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体高度35.3m，11层以上采用每四、五层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12 m 、15m高，悬挑槽钢分别布置在： 11层（标高33.85m）、16层（标高48.85m）、21层（标高63.85m）、26层（标高78.85m）处。
5、6#楼：一二层层高5m，标准层层高3m，总高度86.65m。11层以下(标高-1.45-32.65m)采用落地式平台架（设双立杆18 m），落地架体高度34.1m，11层以上采用每4层或5层一悬挑平台架，共设4挑架体，每挑架体12m、15m高，悬挑槽钢分别布置在： 11层（标高32.65m）、15层（标高44.65m）、20层（标高59.65m）、25层（标高74.65m）处。
2、材料选用：
2.1 钢管外径48mm，壁厚3.5mm，长度3~6m（立杆）和1—1.5m（小横杆）。
要求：钢管平直、无弯曲、无锈蚀、无裂纹、无变形、长短尺寸管壁厚薄符合要求。
2.2 [a16槽钢长度3m~4.5m（悬挑架）。
要求：槽钢规格尺寸符合要求、无裂纹、平直、无弯曲。 2.3 密目网 1.8m×6m
要求：尺寸到位、无破孔、边筋牢固，有合格证。
2.4 40厚松木板 要求：木板密实。
12钢筋吊环16花篮螺丝12钢筋吊环40厚松木板木方50×90＠30048钢管架12钢丝绳拉至上一层梁10016花篮螺丝[16槽钢30016钢筋卡300钻孔φ202400-48001200施工电梯通道脚手架搭设剖面图140010001400
3、落地架的搭设 3.1 落地架的布置
采用落地式双排全封闭扣件式钢管平台架，内外立杆立于地下室顶板上，地下室顶板厚250，砼C30。搭设时应做到立杆竖直，成一直线，内外立杆对直，横楞里端离结构外边线20cm，如大于20cm须铺设站人片。横楞两端伸出牵杆外边15cm，保持一致，不得长短，以防止横楞受荷弯曲变形滑脱等。大横杆的搭设应水平，接头相互错开，不宜把同一排大横杆接头布置在一个纵距内，上下大横杆见接头也应错开至少1.5m。
1000与墙体的拉接点布置：用短钢管埋入砼梁内30cm，每层预埋6个，其中2个用短钢管与钢筋焊接，与架体成45度八字形预埋。
3.2 落地架的注意事项：
3.2.1钢管外架拉接点必须刚性连接，即预埋钢筋与钢管焊接后的外露长度应尽量小。
3.2.2 脚手架外侧设置剪刀撑，有脚手架端头开始按水平距离不超过9m设置一排剪刀撑，剪刀撑杆件与地面成45。~60。角，自上而下、左右连续设置。设置时与其它杆件的交叉点应相互连接（绑扎），并应延伸到顶部大横杆以上。
3.2.3脚手架两侧用毛竹脚手片封闭，高度1.8m，并用不细于18#铅丝双股并联绑扎4点以上，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。
3.2.4杆件搭接：立杆必须采用对接，大横杆也用对接。 4、悬挑架方法及要求： 4.1 悬挑架的布置
外架采用双排扣件式钢管脚手架，悬挑梁采用[16槽钢，平面布置方法同底层落地架，卸料平台内外侧均设置安全门，用25×25×3方钢制作，栏杆门高1.8m，宽每扇700，方钢间距120。
卸料平台面用40厚松木板满铺。
为力求环境美观:搭设架子前应进行钢管的保养、除锈,并统一涂成黄色，安全防护门用红白相间油漆涂刷。
4.2 悬挑架的塔设的要求：
扣件式钢管脚用架，塔设应做到：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。
首先是预埋工程，Φ16钢筋的预埋必须保证伸入钢筋砼梁内的长度250~300mm，距梁边间距不大于100mm，预埋点间间距均匀一致 。Φ16卡环预埋时应绑扎牢固，确保浇筑后砼面上高度大于150mm。
[16槽钢在施工前应进行检查，确保平直，无锈痕，无裂缝后才能投入使用。斜杆钢管与挑梁焊接应满足hf=6mm 的满焊要求，焊缝饱满无气泡，无凹凸。两斜杆净间距应控制在20~30mm。
5、外架的保养和拆除
在施工进程中应经常检查脚手架整体和局部的垂直偏差、各夹扣件的涂油和紧固，脚手片是否有松动、悬挂，与建筑物的连接是否齐全完好，悬挑梁是否有弯曲等，
如发现问题应及时处理。
脚手架的拆除应遵循自上而下，先装后拆，后装先拆的原则。
拆除顺序为：安全网——挡脚板——脚手板——扶手——剪力撑——搁栅——大横杆——小横杆——主柱。底部悬挑梁的拆除待下部架体支好后再拆，以保证施工人员的安全。
6、安全保证措施
6.1 架体搭设人员、电焊人员必须经国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工、电焊工。
6.2 搭设人员必须戴 好安全帽，正确使用好个人防护用品。
6.3 凡未经安全教育，有高血压、心脏病以及不适应高处作业人员一律不准登高作业。
6.4 对搭设人员、电焊人员以及电气安装人员分别进行安全技术交底，交底内容应有针对性。
6.5 搭设时划出安全区、设警戒标志，并有专人负责看管。 6.6 对钢管扣件等配件进行验收，不合格不使用。 6.7 外架搭设完毕，须经验收合格后，方可挂牌使用。
6.8 现场派人每天检查架体的饶度、沉降及变形情况，发现问题立即挂醒目红牌停用，待解决后方可使用。
钢管落地脚手架计算书
一、脚手架参数
脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 双立杆计算方法 双立杆受力不均匀系数KS 双排脚手架 37.98 1.5 1 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) Ф48×3.5 3.8 1.4 0.2 18 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 0.6 二、荷载设计
脚手板类型 木脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 20.35 脚手板铺设方式 2步1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m) 20.01 挡脚板类型 挡脚板铺设方式 竹串片挡脚板 2步1设 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.17 0.129 横向斜撑布置方式 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 25跨1设 3 半封闭 1.25 结构脚手架作业层数njj 地区 基本风压ω0(kN/m) 23 浙江温州市 0.35 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、1.2，0.9，0.74 双立杆稳定性) 2风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单0.53，0.4，0.32 立杆、双立杆稳定性) 计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm) 22纵向水平杆在上 205 206000 横向水平杆上纵向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 342 121900 5080
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1/(2+1))+1.4×3×1/(2+1)=1.59kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.038+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.038+0.35×1/(2+1))+3×1/(2+1)=1.16kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.59×1.42=0.31kN·m
σ=Mmax/W=0.31×106/5080=61.2N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.16×14004/(100×206000×121900)=1.196mm νmax＝1.196mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.59×1.4=2.44kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.16×1.4=1.78kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.44kN q=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.78kN
q'=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.81×106/5080=159.73N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝2.52mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.47kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.85 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.44/2=1.22kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.47kN≤Rc=0.85×8=6.8kN 满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H 脚手架钢管类型 37.98 Ф48×3.5 双立杆计算高度H1 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 18 0.129 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：
NG1k=(gk+la×n/2×0.038/h)×(H-H1)=(0.129+1.4×2/2×0.038/1.5)×(37.98-18)=3.29kN 单内立杆：NG1k=3.29kN 双外立杆：
NG1k=(gk+0.038+la×n/2×0.038/h)×H1=(0.129+0.038+1.4×2/2×0.038/1.5)×18=3.66kN
双内立杆：NGS1k=3.66kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：
NG2k1=((H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=((37.98-18)/1.5+1)×1.4×1×0.35×1/2/2=1.75kN 单内立杆：NG2k1=1.75kN
双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=18/1.5×1.4×1×0.35×1/2/2=1.47kN 双内立杆：NGS2k1=1.47kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：
NG2k2=((H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((37.98-18)/1.5+1)×1.4×0.17×1/2=1.7kN 双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=18/1.5×1.4×0.17×1/2=1.43kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(37.98-18)=0.28kN 双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.4×18=0.25kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.75+1.7+0.28=3.74kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.75kN
双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.47+1.43+0.25=3.15kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.47kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.4×1×(3×3)/2=6.3kN 内立杆：NQ1k=6.3kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.29+3.74)+ 0.9×1.4×6.3=16.38kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.29+1.75)+ 0.9×1.4×6.3=14kN 双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.66+3.15)+ 0.9×1.4×6.3=16.11kN
双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.66+1.47)+ 0.9×1.4×6.3=14.09kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H 双立杆受力不均匀系数KS 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 2337.98 0.6 5080 205 两步两跨 双立杆计算高度H1 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 218 1.5 15.8 489 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m 长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m 长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48 查《规范》表A得，φ=0.262 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值
N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(3.29+3.74)+1.4×6.3)=17.26kN 双立杆的轴心压力设计值
NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(3.66+3.15)+17.26=25.43kN σ=N/(φA)=17257.8/(0.262×489)=134.7N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
σ=KSNS/(φA)=0.6×25427.79/(0.262×489)=119.08N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值
N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(3.29+3.74)+0.9×1.4×6.3)=16.38kN 双立杆的轴心压力设计值
NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(3.66+3.15)+16.38=24.55kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.4×1.4×1.52/10=0.16kN·m σ=N/(φA)+
Mw/W=16375.8/(0.262×489)+157476.27/5080=158.82N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.32×1.4×1.52/10=0.13kN·m σ=KS(NS/(φA)+
Mw/W)=0.6×(24545.79/(0.262×489)+128907.56/5080)=130.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 N0(kN) 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22489 205 0.85 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 158 双扣件 Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.53×2×1.5×2×1.4=6.2kN 长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99 (Nlw+N0)/(φAc)=(6.2+3)×103/(0.99×489)=18.97N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.2+3=9.2kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
架体验算 一、脚手架参数
脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H(m) 立杆步距h(m) 双排脚手架 15 1.5 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) Ф48×3.5 3.8 1.3 立杆横距lb(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 0.9 0.2 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 双立杆计算方法 0.15 不设置双立杆 二、荷载设计
脚手板类型 脚手板铺设方式 木脚手板 2步1设 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m) 挡脚板类型 挡脚板铺设方式 竹串片挡脚板 2步1设 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 2220.35 0.01 0.17 0.12 6跨1设 3 全封闭 1.13 结构脚手架作业层数njj 地区 基本风压ω0(kN/m) 21 浙江温州市 0.35 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆1.25，1.03 稳定性) 2风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单0.5，0.41 立杆稳定性) 计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm) 22横向水平杆在上 205 206000 纵向水平杆上横向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 342 121900 5080
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.038+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.3/(2+1))+1.4×3×1.3/(2+1)=2.05kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.038+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.038+0.35×1.3/(2+1))+3×1.3/(2+1)=1.49kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.05×0.92/8，2.05×0.152/2]=0.21kN·m σ=Mmax/W=0.21×106/5080=40.82N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.49×9004/(384×206000×121900)，1.49×1504/(8×206000×121900)]=0.507mm
νmax＝0.507mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.05×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.25kN 正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.49×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.91kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.25kN q=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.91kN q'=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.44×106/5080=86.53N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.542mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.9kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=1.25kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=2.9kN≤Rc=0.9×8=7.2kN 满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 15 0.12 脚手架钢管类型 Ф48×3.5 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：
NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×2/2×0.038/1.5)×15=2.2kN 单内立杆：NG1k=2.2kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：
NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(15/1.5+1)×1.3×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.31kN 单内立杆：NG2k1=1.31kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(15/1.5+1)×1.3×0.17×1/2=1.22kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.3×15=0.2kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.31+1.22+0.2=2.72kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.31kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.3×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.05kN 内立杆：NQ1k=2.05kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.2+2.72)+ 0.9×1.4×2.05=8.49kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.2+1.31)+ 0.9×1.4×2.05=6.8kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 215 15.8 489 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 235080 205 两步两跨 1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m 长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m 长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48 查《规范》表A得，φ=0.262 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.2+2.72)+1.4×2.05=8.78kN σ=N/(φA)=8779.51/(0.262×489)=68.53N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.2+2.72)+0.9×1.4×2.05=8.49kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.41×1.3×1.52/10=0.15kN·m σ=N/(φA)+
Mw/W=8492.87/(0.262×489)+149816.02/5080=95.78N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 N0(kN) 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22489 205 0.9 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 15.8 双扣件 Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.5×2×1.5×2×1.3=5.41kN 长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9 (Nlw+N0)/(φAc)=(5.41+3)×103/(0.9×489)=19.04N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=5.41+3=8.41kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！
悬挑梁验算 一、基本参数
悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm) 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 C25 普通主梁悬挑 平铺在楼板上 16 100 主梁间距(mm) 锚固点设置方式 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 1300 压环钢筋 1350 2000 二、荷载布置参数
支撑件上下固定点支撑件上下固定点距主梁外锚固点水支撑点号 支撑方式 平距离(mm) L1(mm) 1 上拉 1150 3300 L2(mm) 1050 否 的垂直距离的水平距离是否参与计算
各排立杆传至梁上荷载作用点号 F(kN) 1 2 8.78 8.78 (mm) 300 1200 1300 1300 各排立杆距主梁外锚固点水平距离主梁间距la(mm) 附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk(kN/m) 4槽钢 16a号槽钢 866.2 0.172 主梁合并根数nz 主梁截面积A(cm) 主梁截面抵抗矩Wx(cm) 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 22321 21.95 108.3 215 206000 2主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 125 q=1.2×gk=1.2×0.172=0.21kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.78/1=8.78kN 第2排：F2=F2/nz=8.78/1=8.78kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=13.35×106/108300=123.25N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.84×1000×[63×1602-(63-6.5)×1402]/(8×8662000×6.5)=20.02N/mm2
τmax=20.02N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=10.36mm≤[ν]=2×lx/250=2×1350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.46kN,R2=24.73kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =[0]/nz=[0]/1=0kN 压弯构件强度：
σmax=Mmax/(γW)+N/A=13.35×106/(1.05×108.3×103)+0×103/2195=117.38N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10×63× 235 /(2700×160×235)=0.83
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.73。 σ = Mmax/(φbWx)=13.35×106/(0.73×108.3×103)=168.66N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 压环钢筋直径d(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 平铺在楼板上 16 C25 锚固点设置方式 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 压环钢筋 2000 压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N/2 =3.23kN 压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=6.46×103/(3.14×162)=8.04N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！
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