高支模专项施工方案
施工单位: 编制时间:2013-10
目 录
一、工程概况 ......................................................... 3 二、、编制依据及设计计算
1、编制依据 .......................................................... 3 2、设计计算 .......................................................... 3 三、施工工艺 ......................................................... 4 四、模板工程质量控制 ................................................. 5 五、登高防坠落措施 .................................................. 17 六、材料管理 ........................................................ 22 七、验收管理 ........................................................ 22 八、使用管理 ........................................................ 22 九、拆除管理 ........................................................ 23 计算书：大梁侧模板计算 .............................................. 23 计算书：梁模板支架计算 .............................................. 29 计算书：满堂模板支架计算 ............................................ 36 计算书：中小断面柱模板计算 .......................................... 44
一、工程概况
工程名称： 地址：
结构类型：框架 计划工期：
施工面积：5970平方米
B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。
龙骨布置2道，龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×3.0双钢管
对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。 木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.
梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。 梁两侧立杆间距0.8(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.0(mm)。
板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托托梁材料选择木方: 100×100mm。
脚手架搭设高度9.00m，步距1.80m，有板排距0.85m，纵向间距0.85m，无板梁排距0.9m，纵向间距0.9m.。
二、编制依据
1、钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程 （DJ/TJ08-16-2011）
2、建质（2009）254号（建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条例） 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2001） 4、《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008) 5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006） 6、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001） 7、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700） 8、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006） 9、《钢结构设计规》（GBJ17-88） 10、《混凝土结构工程施工质量验收规》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规》（GB50205-2001）
2、设计计算见附页
三、施工工艺
1 架体总体要求
(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。 2 架体立柱
1、 梁下优先采用钢管、扣件托座同时对采用钢管扣件托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。
2、 支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
3、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。
5、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。
6、 扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
(6) 采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
（4）托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题 3、架体水平杆
(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(3) 主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严
禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 4、剪刀撑
剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量
(1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 (2) 剪刀撑的构造应符合下列规定： a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；
b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；
c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 5 、周边拉接
(1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。
四．模板工程质量及进度控制
4．1轴线偏位的预防措施
精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。
成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。
下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。
柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。 4．2垂直偏差的预防措施
立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。
合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过3m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°。边柱要求3面设置支撑，
角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。
采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。
梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。
4．3标高不正确的预防措施
正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。 4．4柱、梁模板胀模的预防措施
柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。
木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。
扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。
浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。 4．5梁模下垂、失稳倒塌的预防措施
立柱必须置立于回填夯实的素土上，并满铺设垫板5Omm有足够的支承面积。 钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。 4．6漏浆的预防措施
木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。
边柱及外侧模板下口应比模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。
梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。
板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁，且便于拆模。
4．7拆模时出现缺陷的预防措施
混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板
应按规要求决定拆模时间。
大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。
模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。 4．8模板支撑系统质量保证措施与控制程序
1、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。
2、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。
3、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善部质量保证体系，保证工程质量合格率达100％，确保工程保质保量完成。
4、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。
5、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90％以上。
6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。 7.过程控制程序
熟悉图纸和技术资料 材质证明、取样复验 准工备 作 检查脚手架、脚手板 制定与审核模板装配大样
4．9.模板及高支模施工管理架构
学习操作规程和 质量标准 书 面 交 底 技术交底 操作人员参加 模板加工 成型 钢筋、模板工序 交接检查 现场模板 安装 按不同型号挂牌 中间抽查 自检、互检、专检 办理模板验收签证手续 执行验评标准 质量评定 材料合格证 不合格项处理 自 检 记 录 清理现场、文明施工 质量评定记录 施 工 记 录 资整料 理
施工管理体系 项目经理 技术负责人 栋号长 安全主任 栋号生产主管 栋号技术主管 机械设 资 预 材施质保后备组 料 算 料工安安勤 组 组 组 组 组 组 组 采购组长 仓管组长 4.10、搭设劳务人员的选用及劳动力计划、施工进度（见附表）
1、搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。
2、高支模结构施工劳动力计划（见附表）
工种 架子工 木工 钢筋工 混凝土工 数量（人） 30 60 40 30 3、高支模结构施工进度
注：梁结构拆除前先将留取的试块试压，强度达到规定要求时才能进行。
5．混凝土浇捣方法
1.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。
财务室
2.梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车泵由中空对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层支撑的沉降观测，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30㎜，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。
3.浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域作业，以免增加不必要施工荷载。 4、严格控制泵出料口离施工面高度，控制在200mm以，及时分摊。
6．高支模满堂架搭拆施工安全技术措施
1．摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设50mm垫块；
2．上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；
3．支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑； 4．支柱高度小于3米时，水平撑应设上下两道，两道水平支撑之间，在纵、横架设剪刀撑；支柱高度大于五米时按方案图施工；
5．拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区；
6．拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；
7．拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；
8．安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层。从首层以上各层应安装安全平网。进行拆除作业时，设置警示标牌；
9．验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业； 10、认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本
项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。
11、满堂红顶架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，棚队联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。
12、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
13、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。
14、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。
15、在满堂红顶架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。
16、不得在满堂红顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
17、在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。
18、搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入。
7．高支模文明施工措施与管理
1. 施工管理人员和特种工作业人员持证上岗。
2. 建筑材料、构件、•料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识。
3.项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，•配备充足的灭火器和消防人员。
4.施工现场要设置吸烟室，禁止随地吸烟，•春夏秋季节要搞好绿化。
5.食堂必须有卫生许可证，建立卫生责任制度，•炊事人员要穿戴白色工作服上岗，食堂高度不低于2.8米，设透气窗，墙面刷白，地面抹水泥砂浆，灶台镶贴瓷砖，食堂必须设在距厕所、垃圾场地及其它产生有害物质的场所30米以上。
6.办公室悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.
7.楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。
8.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫细石，并随时洒水，减少道路扬尘。
9. 施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。
10.施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。
11． 施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。
12.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明和管理围。
8．高支模监测
项目部准备在现场进行施工过程监测。 1、监测项目：支架沉降和位移。
2、测点布设：梁250*800均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。
3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。 4、变形控制值：
250*800梁、板底（钢管立杆）沉降为30mm，梁水平位移为10mm。
5、变形监测报警值：
250*800梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。
9．安全应急救援预案
9．1 安全事故应急救援架构
组长： ： 副组长： ： 组员： 应急救援联络：
急救中心：120 公司应急办公室： 9．2发生高处坠落事故应急救援
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。
结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5－1分钟。
(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 9．3发生支模坍塌应急救援
(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。
(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。 (5)现场急救处理：
①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。 ②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。 ③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。 ④伤肢不应抬高、按摩或热敷。
⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。 ⑥迅速转往医院。
(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 (7)按规定上报有关主管部门请求救援。 9．4触电事故应急救援措施
A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有： (1) 将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。
（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。
（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。
（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。
（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。
（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的围，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。
B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：
（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。 （2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。
（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。 （4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。
（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。
D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。 E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。
G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复法就地抢救。方法如下：
①通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电
者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。
②口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。
③胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。 9．5建立应急指挥体系和应急物资： ①施工负任人： 总负责人：； 技术负责人： 质量负责人： 安全负责人： 施工现场总指挥；
顶架沉降、变形监测负责人： 模板加固负责人 ： 混凝土浇捣负责人：建新 机电负责人：锡生 ；
现场安全监督员：施帅华 。
②应急物资预备：ф48*3.0钢管6米长50根，ф48*3.0钢管3－4米长30根扣件100个；
45×80×2000木枋30条，散板若干，顶托40个，高支模部位设置足够的照明。
3、高支模部位浇捣混凝土全程应在白天进行，以方便施工安全监测，严禁其他时间施工。 4、备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生。
5、如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全。
五、登高防坠落施工安全措施
1、高处作业职员要身穿紧口工作服，脚穿防滑鞋，头戴安全帽，腰系安全带。碰到大雾、大雨和六级以上的大风时，禁止高处作业。脚手架搭设或拆除职员必须经考核合格，领取《特种作业职员操纵证》的专业架子工进行，操纵时必须戴好安全帽、安全带、穿防滑鞋。从事高空作业职员要定期体检，禁止患有高血压、心脏病、贫血病、癫痫病及其他不适合高空作业的职员进行高空作业。
2、架子工必须学习、把握并严格遵守有关的安全技术操纵规程；严格做好施工料具的检查，检验和选用；把好施工技术关，认真按技术规定和要求进行搭设。应做好搭设前的技术研究、交底和组织工作；建立完善的安全防护设施，必须按规定设置安全网、安全护栏、安全档板以及吊盘的安全装置。
3、登高作业前，应先检查所用的登高工具和安全用具，如安全帽、安全带、梯子、跳板、爬杆脚板、脚手板、安全网等，若有违符合要求的应禁止使用或拒尽登高作业。高处作业暂时不用的工具，装进工具袋，随用随拿。常用的工具应系带在身上，用不着的工具和拆下的材料应用系绳溜放在地面，不得向下抛掷，以免掉落伤人。
4、作业职工在进行上下立体交叉作业时不得在上下同一垂直面上作业。下层作业位置必须处于上层作业物体可能坠落围之外；当不能满足时，上下之间应设隔离防护层。
5、攀登作业作业职员应从规定的通道上下，不得在阳台之间等非规定的通道攀登、翻跃。上、下梯子时，必须面对梯子，双手扶牢，不得手持物体攀登。禁止在阳台栏杆、钢筋和管架、模板及其支撑杆上作业。职员上下脚手架应走专用通道，禁止攀爬脚手架杆件上下。在脚手架上作业或行走要留意脚下探头板。使用梯子登高，梯子不得缺档，不得垫高使用，上端支靠在固定墙体上。梯脚要有防滑措施，登到工作高度后，应用一腿钩住横档站稳后才
能操纵，单面梯与地面夹角以60—70度为宜，禁止二人同时在梯上作业。使用人字梯底脚必须拉住。
6、上下作业时，手中不应拿物件。工具应放进工具袋里，传递物件应用吊绳，严禁上下抛掷工具或器材。高空作业时，不应把工具、器材等放在脚手架或建筑边沿，防止坠落伤人。作业结束后应及时清理运送到指定的地点，防止遗留在作业现场而掉落伤人。雨、雪天后作业，必须采取安全防滑措施。高空作业要衣着灵便，必须穿防滑鞋和紧身衣裤。 7、站立在脚板上工作时，不应站在脚板两端，避免脚板跷起使人从高空坠落。操纵时严禁说笑打闹，必须服从地面指挥职员的指挥。必须清理高空作业下方场地，禁止堆放杂物。进行高空焊接或气割，必须先移开下方的易燃易爆物品
8、工作结束后，必须盘点所带工具和安全用具，不要遗留在作业点上。现场监护职员不得随便离开工作岗位，果断制止违章、冒险作业。
9、首层高度超过2米、二层楼面周边，必须设置固定安全平网一道；建筑物高度在4米以上必须设置一层固定安全网，每升高4米，设一层移动安全网，每四层楼再设一层固定安全网。高处作业平台四周要有1∽1.2米的防护栏杆，栏杆外挂密目网封闭。底部四周展18CM高档脚板，平台板为5CM厚木脚手板。平台设梯子，供工作职员上下，梯子要与平台骨架固定牢固，踏板间距为30CM 。
10、阳台、楼板、屋面、基坑周边等临边应搭设防护栏杆，外挂密目网封闭。使用里脚手架砌墙时，脚手架外侧用密目网封闭；侧与墙体之间也应将空隙封闭，防止落人落物。分层施工的楼梯口和梯段边，必须安装临时护栏；未安装栏杆的阳台周边，无外架防护的层面周边，框架楼层周边，跑道两边和卸料台的外侧边，都必须设置1米—1.2米高的双层围栏或搭设安全网。
11、楼板、屋面和平台等面上短边尺寸小于25CM 但大于2.5CM 的孔口，必须用坚实的盖板盖没；楼板面等处边长为25～50CM的洞口，应用木板盖住；边长在150CM以上的洞口，四周应设置防护栏杆，洞口下展设安全平网，还应明显标志。在施工过程中，存在着各种孔洞，有从孔洞坠落的危险。根据孔洞大小位置的不同，应按施工方案的要求封闭牢固、严密，任何人不得随意拆除；如要拆除，须经工地负责人批准。
12、运物用的吊笼，应有可靠的安全装置，除指派的专业职员外，禁止攀登起重臂、绳索和随同运料的吊篮、吊装物上下。在没有安全防护设施时，高空作业必须系安全带，高空作业与地面应设通讯装置。
13、钢管脚手架的高度超过四周建筑物时，应安装防雷装置，其接地电阻不大于10欧姆；并定期进行其沉降观察。
14、脚手架搭设完毕后，必须进行验收并封闭，未经验收或验收分歧格的脚手架不得使用。严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备；脚手板 应满展，不得有探头板。 15、拆除脚手架应设置警戒线，同时挂上醒目的警示标志，并派专人指挥；严禁非操纵职员进。拆除的各种配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；同时按规定要求进行检查整修与保养，并按品种、规格随时堆码存放，置于干燥透风处，防止锈蚀。 16、“三宝、四口、五临边”安全施工措施 1）、 “三宝”的使用及防护 ①、进进现场必须戴好安全帽。
②、高空作业职员必须拴好安全带，安全带应高挂低用，不准将绳打结使用。 ③、从二层楼面起开始设置水平安全网，往上每隔一层设置一道，同时再设置一道随施工高度提升的安全网。设置的安全网网绳不得破损，并必须与架体连接牢固、绷紧、拴牢，连接紧密。里口离墙不得大于150MM，外高低，每隔2米进行支撑，角度不得小于45度。立网随施工层提升，网高出施工层1M以上，网间的空隙不得大于100MM。 2）、“四口”安全防护措施
①、边长和直径在25～50CM的洞口，利用混凝土板的钢筋和固定盖板防护；50～150CM的洞口，利用混凝土板钢筋贯串洞径，构成防护网；150CM以上的洞口，四周应设置防护栏，护栏高度不得小于1M，设置两道水平杆，洞口下边展设水平安全网，并绑扎牢固。 ②、各层楼梯口和梯段边采用直径为48MM的钢管搭设临时防护栏杆。
③、底层通道口应搭设防护棚，棚宽大于通道口，并设置安全通道的标志，作好牢固防的措施。
3）、“五边”的安全防护措施
①、基坑周边和未安装栏杆的阳台、楼梯、进料台的周边、无外脚手架的楼层、屋面边都必须设置防护栏杆。
②、防护栏杆与地面的高度应在1.0～1.2M，下杆离地面的高度应在0.2～0.4M，必须同时加挂密目式安全网，横杆的长度大于2M时应加设立柱，并设置不低于40MM的挡脚笆。 17、水平防护和垂直防护的搭设
1）、主体结构施工采用整体外架，外架用钢管围绕楼层进行搭设双排钢管脚手架，高度应超出楼面高度1M，并用密目式安全网封闭，下设水平网。
2）、主体结构上升期间，分别在第一层搭设安全防护棚（采用钢管架和竹胶合板、安全网），保障作业职员的安全，以保证施工的顺利进行。 18、高处作业安全操纵规
1)、高处作业职员要身穿紧口工作服，脚穿防滑鞋，头戴安全帽，腰系安全带。 2)、碰到大雾、大雨和六级以上的大风时，禁止高处作业。
3)、高处作业暂时不用的工具，装进工具袋，随用随拿。常用的工具应系带在身上，用不着的工具和拆下的材料应用系绳溜放在地面，不得向下抛掷，以免掉落伤人。作业结束后应及时清理运送到指定的地点，防止遗留在作业现场而掉落伤人。 19、交叉作业的安全操纵规
1）、作业职员在进行上下立体交叉作业时不得在上下同一垂直面上作业。下层作业位置必须处于上层作业物体可能坠落围之外；当不能满足时，上下之间应设隔离防护层。 2）、禁止下层作业职员在防护栏杆、平台等的下方休息。 20、攀登作业安全操纵规
1）、作业职员应从规定的通道上下，不得在阳台之间等非规定的通道攀登、翻跃。 2）、上、下梯子时，必须面对梯子，双手扶牢，不得手持物体攀登。 3）、禁止在阳台栏杆、钢筋和管架、模板及其支撑杆上作业。 4）、禁止沿屋架上弦、檩条及及未固定的物件上行走和作业。
5）、职员上下脚手架应走专用通道，禁止攀爬脚手架杆件上下。在脚手架上作业或行走要留意脚下探头板。 21、高处作业的防护措施 1）、高处作业平台的防护
高处作业平台四周要有1∽1.2米的防护栏杆，栏杆外挂密目网封闭。底部四周展18CM高档脚板，平台板为5CM厚木脚手板。平台设梯子，供工作职员上下，梯子要与平台骨架固定牢固，踏板间距为30CM 。 2）、临边作业防护、
在高处作业时，工作面边沿没有围护设施，或虽有围护设施，但高度低于0.8M时，此高处作业为林边作业。
阳台、楼板、屋面、基坑周边等临边应搭设防护栏杆，外挂密目网封闭。使用里脚手架砌墙时，脚手架外侧用密目网封闭；侧与墙体之间也应将空隙封闭，防止落人落物。 3）、洞口防护
在施工过程中，存在着各种孔洞，有从孔洞坠落的危险。根据孔洞大小位置的不同，应按施工方案的要求封闭牢固、严密，任何人不得随意拆除；如要拆除，须经工地负责人批准。
六、材料管理
1 钢管、扣件
(1) 材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130）的相关规定
(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测
检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。
钢管外观质量要求：
a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；
c 钢管应进行防锈处理。 扣件外观质量要求：
a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； b 扣件应进行防锈处理。 2 技术资料
施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理
七、验收管理
(1) 验收程序
模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
(2) 验收容
a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案
c 构造——专项施工方案和本规程 (3) 扣件力矩检验
安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样搭设完后的搭接扣件全数检查。
(4) 验收记录
按相关规定填写验收记录表。
八、使用管理
1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。 2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、
管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。
4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
九、拆除管理
1 拆除时间：必须满足规规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。 2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入，卸料时应符合下列规定： a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；
b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
3 梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。
4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。
5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。 6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。
7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。
计算书：梁侧模计算
梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度250mm，高度800mm，两侧楼板厚度0mm。 模板面板采用普通胶合板。
龙骨间距500mm，龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置3道，在断面水平间距100+350+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
250mm800mm
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
050103300
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.444h； T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×24.000=21.600kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×21.600×0.500+1.40×3.600×0.500=15.480kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；
15.48kN/mA 500 500 500B
计算简图
0.387
0.310
弯矩图(kN.m)
3.103.874.64
4.64
剪力图(kN)
3.873.10
变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
10.80kN/mA 500 500 500B
变形计算受力图
0.2493.137
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.096kN N2=8.514kN
N3=8.514kN N4=3.096kN
最大弯矩 M = 0.386kN.m 最大变形 V = 3.137mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.386×1000×1000/27000=14.296N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×4644.0/(2×500.000×18.000)=0.774N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
四、梁侧模板龙骨的计算
龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.50×21.60+1.4×0.50×3.60=15.480kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.50×21.60=10.800kN/m
龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
15.48kN/mA 100 350 300 50B
龙骨计算简图
0.183
0.108
龙骨弯矩图(kN.m)
2.412.870.770.001.553.01
龙骨剪力图(kN)
0.001.78
变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
10.80kN/mA 100 350 300 50B
龙骨变形计算受力图
0.0000.019
龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.182kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.876kN 经过计算得到最大变形 V= 0.019mm
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.182×106/83333.3=2.18N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3009/(2×50×100)=0.903N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)龙骨挠度计算 最大变形 v =0.019mm
龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
5.88kNA 5.88kN 5.88kN 5.88kNB 500 500 500
支撑钢管计算简图
0.000
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.000.000.000.00
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
4.10kNA 4.10kN 4.10kN 4.10kNB
500 500 500
支撑钢管变形计算受力图
0.000
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.000kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=5.876kN
抗弯计算强度 f=0.000×106/8982.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.876 对拉螺栓强度验算满足要求!
计算书：梁模板支架计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)。 计算参数:
模板支架搭设高度为9.0m，
梁截面 B×D=250mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取12.00。
2509000400400
图1 梁模板支撑架立面简图
按照规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
1800800
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.800×0.900=18.360kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.900×(2×0.800+0.250)/0.250=3.330kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.250×0.900=0.450kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×18.360+1.35×3.330)=26.353kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.450=0.397kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
0.40kN26.35kN/mA 250B
计算简图
0.0000.231
弯矩图(kN.m)
3.490.200.20
剪力图(kN)
3.49
变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
21.69kN/mA 250B
变形计算受力图
0.0000.414
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.493kN N2=3.493kN
最大弯矩 M = 0.230kN.m 最大变形 V = 0.414mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.230×1000×1000/48600=4.733N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×3492.0/(2×900.000×18.000)=0.323N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.414mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.493/0.900=3.881kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.88×0.90×0.90=0.314kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×3.881=2.096kN 最大支座力 N=1.1×0.900×3.881=3.842kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.314×106/83333.3=3.77N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2096/(2×50×100)=0.629N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.013kN/m 最大变形 v =0.677×3.013×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.338mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
3.49kNA 3.49kNB 400 400
支撑钢管计算简图
0.253
0.126
支撑钢管弯矩图(kN.m)
3.030.460.463.030.463.033.03
支撑钢管剪力图(kN)
0.46
变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.71kNA 2.71kNB 400 400
支撑钢管变形计算受力图
0.0000.043
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.253kN.m 最大变形 vmax=0.043mm 最大支座力 Qmax=6.069kN
抗弯计算强度 f=0.253×106/4491.0=56.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取96.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.07kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=6.069kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.112×9.000=1.222kN N = 6.069+1.222=7.290kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.80m；
l0 —— 计算长度，取1.800+2×0.200=2.200m； —— 由长细比，为2200/16.0=138 <150 满足要求! —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到=7290/(0.363×424)=47.436N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2 h —— 立杆的步距，1.80m； la —— 立杆迎风面的间距，0.80m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×0.800×1.800×1.800/10=0.017kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=6.069+0.9×1.2×1.005+0.9×0.9×1.4×0.017/0.900=7.312kN 经计算得到=7312/(0.363×424)+17000/4491=51.344N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
满堂脚手架模板支架计算
扣件钢管楼板模板支架计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为9.0m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取12.00。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.18+0.30)+1.40×2.50=9.282kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.18+0.7×1.40×2.50=8.549kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取
1.40
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.180×0.900+0.300×0.900)=3.903kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+2.500)×0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.903+1.40×3.645)×0.300×0.300=0.088kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.088×1000×1000/48600=1.812N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.903+1.4×3.645)×0.300=1.761kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1761.0/(2×900.000×18.000)=0.163N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.903×3004/(100×6000×437400)=0.082mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.180×1.200+0.300×1.200)=5.203kN/m
面板的计算跨度 l = 300.000mm
经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×5.203×0.300×0.300=0.234kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.234×1000×1000/48600=4.814N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×1.355+1.20×0.090)=1.561kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×1.350=1.701kN/m 计算单元的木方集中力为(1.701+1.561)×0.900=2.936kN 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.936/0.900=3.262kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.26×0.90×0.90=0.264kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×3.262=1.761kN 最大支座力 N=1.1×0.900×3.262=3.229kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.264×106/83333.3=3.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1761/(2×50×100)=0.528N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.301kN/m 最大变形 v =0.677×1.301×900.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.154mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN
经计算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×0.900+0.080×1.561×0.900×0.900=0.668kN.m
抗弯计算强度 f=0.668×106/83333.3=8.02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.229kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
3.23kN 3.23kN 3.23kN 3.23kN 3.23kN 3.23kN 3.23kN 0.10kN/m 3.23kN 3.23kNA 900 900 900B
托梁计算简图
0.928
托梁弯矩图(kN.m)
0.757
3.863.840.610.584.894.871.641.615.925.902.672.650.580.613.843.86
2.652.671.611.644.874.895.905.92
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.29kN 1.29kN 1.29kN 1.29kN 1.29kN 1.29kN 1.29kN 0.10kN/m 1.29kN 1.29kNA 900 900 900B
托梁变形计算受力图
0.0190.275
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.928kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.806kN 经过计算得到最大变形 V= 0.275mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.928×106/166666.7=5.57N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5918/(2×100×100)=0.888N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.275mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取96.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.117×9.000=1.052kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.900×0.900=0.243kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.180×0.900×0.900=3.660kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 4.460kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+2.000)×0.900×0.900=3.280kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.94kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.80m；
l0 —— 计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.308； 经计算得到=9944/(0.308×424)=76.164N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立杆的步距，1.80m； la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.900×1.800×1.800/10=0.029kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×4.460+0.9×1.4×3.280+0.9×0.9×1.4×0.029/0.900=9.521kN 经计算得到=9521/(0.308×424)+29000/4491=79.284N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
七、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度围配筋2级钢筋，配筋面积As=2430.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×180mm，截面有效高度 h0=160mm。
按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算围摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.30+25.10×0.18)+ 1×1.20×(1.05×6×6/4.50/4.50)+ 1.40×(2.00+2.50)=14.33kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×14.33=64.47kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×64.47×4.502=66.97kN.m
按照混凝土的强度换算
得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 2430.00×300.00/(4500.00×160.00×9.94)=0.10
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.104
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=sbh02fcm = 0.104×4500.000×160.0002×9.9×10-6=119.0kN.m
结论：由于Mi = 119.04=119.04 > Mmax=66.97
所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
中小断面柱计算
柱模板设计计算书
一、中小断面柱模板基本参数
柱断面长度B=500mm； 柱断面宽度H=500mm； 木方截面宽度=50mm； 木方截面高度=100mm； 木方间距l=250mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中 c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；
T──混凝土的入模温度,取20(℃)； V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1──外加剂影响系数，取1；
2──混凝土坍落度影响修正系数，取115.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=96kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=24kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。 三、柱箍间距验算
依据规《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:
式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)； I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)； F──新浇混凝土侧压力设计值；
Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；
b──柱木面板一块的宽度(mm)； W──木面板的抵抗矩；
fm──木材抗弯强度设计值。 计算过程如下：
胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500×(18)2/6=27000.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500×(18)3/12=243000.00mm4 Fs=0.95×(1.2×24+1.4×4)/1000=0.0327N/mm2 第一式：0.783×[6000×243000.00/(28.8/1000×500.00)]1/3=364.94mm
第二式：[8×27000×15/(0.0327×500)]1/2=445.29mm 由于柱箍间距实际取250mm不大于上面两式计算的最小间距364.94mm,所以满足要求!
四、柱箍强度验算
依据规《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：
式中 N──柱箍轴向拉力设计值；
q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；
An──柱箍净截面面积；An=50×100=5000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值； Wnx──柱箍截面抵抗矩；
计算过程如下：
q=Fs×l=0.0327×250=8.170N/mm N=8.170×500/2=2042.50N Mx=8.170×5002/8=255312.50N
N/An+Mx/Wnx=2042.50/5000+255312.50/83333.33=3.06≤fm=13N/mm2 所以满足要求!
五、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:
胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×24.00+1.4×4.00)×500.00/1000=17.200kN/m l──木方间距,取l=250mm；
经计算得 M=0.1×17.200×(250.00/1000)2=0.108kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=500×(18)2/6=27000.00mm3 = M/W=0.108×106 /27000.000=3.981N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!
(2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力:
v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×24+1.4×4)×500×250/106=2.580kN
经计算得 =3×2.580×103/(2×500.000×18.000)=0.430N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
(3) 侧模挠度验算:
W=0.677qa4/(100EI)
其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=24×500/1000=12.000kN/m
侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=500.000×18.0003/12=243000.000mm4；
a──木方间距,取a=250mm； E──弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得 W=0.677×12.000×250.0004/(100×6000.00×243000.00)=0.22mm
最大允许挠度 [W]=l/250=250/250=1.00mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 六、木方验算
木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:
木方计算简图
(1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8
其中 q──强度设计荷载(kN/m):
q=(1.2×24.000+1.4×4.000)×250/1000=8.600kN/m B──截面长边,取B=500mm；
经计算得 M=8.600×(500/1000)2/8=0.269kN.m；
木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×1002/6=83333.333mm3； = M/W=0.269×106/83333.333=3.228N/mm2；
木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!
(2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力:
v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×24.000+1.4×4.000)×250×500/106=2.150kN
经计算得 =3×2.150×103/(2×50.000×100.000)=0.645N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!
(3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI)
其中 q──设计荷载(kN/m):
q=24×250/1000=6.000kN.m
I=b×h3/12=50×1003/12=4166666.667mm4 B──柱截面长边的长度,取B=500mm； E──弹性模量,取E=9000N/mm2；
经计算得 W=5×6.000×5004/(384×9000.00×4166666.67)=0.130mm
允许挠度 [W]=B/250=500/250=2.000mm
木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
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