脚 手 架 专 项 施 工 方 案
编制单位：长沙兆鑫建筑工程有限公司
编制日期： 二0一三年十二月十五日
施工组织设计（方案）公司审批表
工程名称：宏源国际大厦 结构层次：3+26层 结构类型：框架+框剪 建筑面积：65495.56 m2 我项目部根据施工合同和施工图设计的要求已完成了 宏源国际大厦脚手架施工组织设计（方案）的编制，请予审批。 附：脚手架专项施工方案 审核人： 项目部（章）： 年 月 日 审批意见： 审批人： 审批单位盖章： 年 月 日 施工组织设计（方案）审批记录 湘质监统编 工程名称：宏源国际大厦 结构层次：3+26层 结构类型：框架+框剪 建筑面积：65495.56 m2 我项目部根据施工合同和施工图设计的要求已完成了 宏源国际大厦专项施工组织设计（方案）的编制，并经公司技术部门组织审查批准，请予审查。 附：脚手架专项施工方案 项目经理： 项目部（章）： 年 月 日 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师： 年 月 日 监理（建设）单位审核意见： 监理单位项目总监理工程师 监理（建设）项目部（章） （建设单位项目技术负责人）： 年 月 日 第一节、工程概况
1、工程概况
宏源国际大厦是集办公、娱乐、休闲为一体的综合楼建筑，地下三层，主要作为人防、车库、设备房。地上裙房四层，五层设有屋顶花园及设备管道夹层和
物业管理用房，高层主体分A、B两栋塔楼，A栋塔楼六~二十一层为写字楼，B栋塔楼六~二十六层均为写字楼。A栋塔楼框架剪力墙结构(-3F~21F)，B栋塔楼框架筒体结构(-3F~26F)。整个用地总面积：13356.4平方米，净用地面积：8546.33㎡,规划总建筑面积65495.56㎡，地面以上建筑面积46900.75㎡。 2、工程特点
本工程属于高层建筑工程。整体建筑群造型布局气派大方，给人以很强的时代感和建筑生命力，为圭塘路地标性建筑。 3、工程难点
根据本工程特点，裙楼部分采用盘扣式脚手架，该裙楼四层，搭设高度25.1米。其中一层5.6米，二层5.2米，三层5.2米，四层4.6米，五层4.5米.标准层采用整体提升式脚手架，本方案主要为盘扣式脚手架部分，标准层脚手架另见提升式专项方案。
第二节、编制依据
1、《建筑施工脚手架实用手册》
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 9、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文) 11、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号 12、本工程设计图纸 13、本工程施工组织设计
第三节、施工计划
一、材料与设备计划
1、承插型盘扣式钢管支架的钢管外径允许偏差应符合要求，钢管壁厚允许偏差应为±0.1mm。本工程采用Φ48×3.2的国标钢管，合格证、检验报告齐全。 2、承插型盘扣式钢管支架的连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T 11352）中牌号为ZG230－450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。
3、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为±0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。
4、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。 5、脚手板
(1)脚手板可用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg； (2)木脚手板才材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中Ⅱa级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206的规定；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板； 6、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求： (1)网目密度不低于2000目/100c㎡；
(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm； (3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；
(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固； (5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；
(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证； (7)做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上； (8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；
7、连墙件材料采用钢管或型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700中Q235级钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中Q345级钢的规定。 8、承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表的规定。
表 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质
竖立杆 水平杆 向斜杆 Q345A Q235A Q195 Q235B ZG230-450 ZG230-450或 20号无缝钢管 Q235B 水平 扣接斜杆 头 连接套管 可调底座、可调托座 可调螺母 连接盘、插销 ZG270-500 ZG230-450或Q235B 第四节、施工工艺技术
一、技术参数 【盘扣式脚手架】
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架搭设高度20.6米，
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距2.00米。
立杆钢管类型选择：B-LG-3000(Φ48×3.2×3000);
横向水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);纵向水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);
横向跨间水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940); 连墙件采用2步3跨，竖向间距4.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 二、工艺流程 【盘扣式脚手架】
地下室顶板清理、材料配备→定位设置通长垫板、底座→立杆→纵、横向扫地杆→纵、横向横杆→设置卸荷钢丝绳→立杆→纵、横向横杆→外斜杆/剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网 三、施工方法 1、基础
本工程盘扣式脚手架搭设在地下室顶板上，地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层 脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。
垫板尺寸采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm的木垫板或槽钢。
【盘扣式脚手架】 1、立杆设置
立杆应通过立杆连接套管承插连接，脚手架首层立杆应采用不同长度的立杆交错布置，错开立杆竖向距离不应小于500mm，立杆底部应配置可调底座。当地基高差较大时，可利用立杆0.5m节点位差进行调整（见下图）。
可调底座调整立杆连接盘示意
2、沿架体外侧纵向每5跨每层设置一根竖向斜杆（见下图）或每5跨间设置扣件钢管剪刀撑（见下图），端跨的横向每层应设置竖向斜杆。
每5跨每层设斜杆 每5跨设扣件钢
管剪刀撑
1—斜杆； 2—立杆； 3—两端竖向斜杆； 4—水平杆； 5—扣件钢
管剪刀撑
3、当设置双排脚手架人行通道时，应在通道上部架设支撑横梁，横梁截面大小应按跨度以及承受的荷载计算确定，通道两侧脚手架应加设斜杆；洞口顶部应铺设封闭的防护板，两侧应设置安全网；通行机动车的洞口，必须设置安全警示和防撞设施。
4、对双排脚手架的每步水平杆层应每5跨设置水平斜杆（见下图）。
双排脚手架水平斜杆设置
1—立杆； 2—水平斜杆； 3—水平杆；
5、作业层设置应符合下列规定：
(1) 钢脚手板的挂钩必须完全扣在水平杆上，挂钩必须处于锁住状态，作业层脚手板应满铺。
(2) 作业层的脚手板架体外侧应设挡脚板、防护栏杆，并应在脚手架外侧立面满挂密目安全网；防护上栏杆设置在离作业层高度为1000mm处，防护中栏杆设置在离作业层高度为500mm处；
(3) 当脚手架作业层与主体结构外侧面间间隙较大时，应设置挂扣在连接盘上的悬挑三脚架，并应铺放能形成脚手架内侧封闭的脚手板。 6、连墙件
(1) 连墙件必须采用可承受拉压荷载的刚性杆件，连墙件与脚手架立面及墙体应保持垂直，同一层连墙件应在同一平面，水平间距不应大于3跨，与主体结构外侧面距离不宜大于300mm；
(2) 连墙件应设置在有水平杆的盘扣节点旁，连接点至盘扣节点距离不得大于300mm；采用钢管扣件做连墙杆时，连墙杆应采用直角扣件与立杆连接； (3) 当脚手架下部暂不能搭设连墙件时，宜外扩搭设多排脚手架并设置斜杆形成外侧斜面状附加梯形架，待上部连墙件搭设后方可拆除附加梯形架。 7、架体内封闭
(1)脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
(2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。
四、检查验收
1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场
(1) 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证； (2) 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书； (3) 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。
2、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用: (1) 基础完工后及脚手架搭设前； (2) 首段高度达到6米；
(3) 架体随施工进度逐层升高时； (4) 达到设计高度后；
(5) 遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后； (6) 停用超过一个月。
3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。 4、验收时应具备下列文件
(1) 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件； (2) 专项施工方案及变更文件； (3) 安全技术交底文件；
(4) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (5) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (6) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录； (7) 脚手架工程的施工验收报告。
5、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；
(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)地基是否积水，底座是否松动；
(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆
是否悬空；
(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；
(6)搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。 (7)扣件螺栓是否松动； (8)架体是否超载；
(9)悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。
6、脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分表进行。 7、脚手架使用期间的检查
(1)脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。
(2)检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。 8、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。
9、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。 10、施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。
第五节、施工安全保证措施
一、组织保障 1、安全保证体系 2、环境保护体系 二、技术措施 脚手架搭设技术措施 盘扣式脚手架
1、双排脚手架搭设前，施工管理人员应按双排脚手架专项施工方案的要求对操作人员进行技术交底。
2、对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。
3、对经检验合格的构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用；堆放场地排水应畅通，不得有积水。 4、脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。
5、脚手架立杆应定位准确，搭设必须配合施工进度，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步距。
6、连墙件必须随脚手架高度上升在规定位置处设置，严禁任意拆除。 7、作业层设置应符合下列要求： (1) 必须满铺脚手板；
(2) 脚手架外侧应设挡脚板及防护栏杆；防护栏杆可在每层作业面立杆的0.5m和1.0m的盘扣节点处布置上、中两道水平杆，并应在外侧满挂密目安全网； (3) 作业层与主体结构间的空隙应设置内侧防护网。
8、加固件、斜杆必须与脚手架同步搭设。采用扣件钢管做加固件、斜撑时应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011的有关规定。
9、当架体搭设至顶层时，外侧栏杆高出顶层作业层的高度不应小于1500mm。 10、当搭设悬挑外脚手架时，立杆的套管连接接长部位必须采用螺栓作为立杆连 接件固定。
11、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成 避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
12、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地 处理。
13、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚 固稳定，确保施工安全。
14、脚手架可分段搭设分段使用，应由工程项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可使用。 脚手架拆除技术措施 盘扣式脚手架
1、双排脚手架拆除时，应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。必须按专项施工方案，在专人统一指挥下进行。
2、拆除作业前，施工管理人员应对操作人员进行安全技术交底。 3、双排脚手架拆除时必须划出安全区，并设置警戒标志，派专人看守。 4、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。
5、拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。
6、连墙件必须在双排脚手架拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。 7、拆除的构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。 8、当脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。 9、拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。
10、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 11、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时， 应先通知对方，以防坠落。
12、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
13、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离 开。
14、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
15、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事 故。
16、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 17、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内 未清除的残留物从高处坠落伤人。 安全管理
1、搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗； 2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；
3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；
4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；
5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪； 6、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；
7、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；
8、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封
闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。 9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；
10、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；
11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施； 12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；
13、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；
14、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
日常维护管理要求
1、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；
2、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换； 3、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；
4、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；
5、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；
6、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种
(1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；
(2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。 三、监测监控
1、监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。
2、监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。
3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 4、仪器设备配置
名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 卷尺 检测板手 5、监测说明
(1) 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查； (2) 日常检查、巡查重点部位如下：
规格 DT202C 数量 1 1 RXT—232 1 2 1 DZJ2 1 3 5m 5 1 精度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 1) 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 连墙件是否松动；
3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 架体与杆件是否有变形现象；
7) 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求； 8) 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象； 6、监测频率
(1)架体搭设期间，一般监测频率不超过3～5天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过10～15天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。
(2)架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。 (3)监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。 四、应急预案 1、目的 救援预案的目的
事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。 1）应急救援组织机构
职务 组长 姓名 章汉其 陈泽 副组长 李浩 赵星 薛兴达 张剑 组员 张科明 雷丹 联系电话 刘军 肖萍 张安 刘婷 职能分工
（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。
（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。
（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 演习
在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。 应急响应
出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。 倒塌事故的应急救援
（1）有关人员的安排
组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。
（2）人员疏散、救援方法
人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对
现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。
（3）伤员救护
休克、昏迷的伤员救援：让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。
受伤出血：用止血带止血、加压包扎止血，立即拨打120 急救电话或送医院。
(4)现场保护
由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。
救护主要医院通讯地址及联系方式 医疗急救中心：120 公安：110 附近医院：长沙市中心医院，电话： 公司电话：0731-
第六节、劳动力计划
一、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
章汉其（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；
张剑（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底； 薛兴达（安全员）——组员，负责现场安全检查工作； 陈刚（架子工班长）——组员，负责现场具体施工； 二、特种作业人员
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。 2、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
劳动力安排表： 序号 1 3 5 工总 架子工 普工 机械操作工 人数 备注 序号 36 6 4 主体 清理 —— 2 4 工总 焊工 刷漆工 人数 4 3 备注 —— 防锈 第七节、计算书及相关图纸
承插型盘扣式钢管脚手架计算书！
依据规范:
《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ231-2010 计算参数:
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架搭设高度25.1米，
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距2.00米。
立杆钢管类型选择：B-LG-3000(Φ48×3.2×3000);
横向水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);纵向水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940);
横向跨间水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(Φ42×2.5×1940); 连墙件采用2步3跨，竖向间距4.00米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、横向水平杆的计算:
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
横向水平杆的自重标准值 P1=0.076kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.076+1.2×0.225+1.4×1.500=2.462kN/m 横向水平杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
M=2.462×1.2002/8=0.443kN.m σ=0.443×106/2892.7=153.180N/mm2 横向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
荷载标准值 q=0.076+0.225+1.500=1.801kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.801×1200.04/(384×2.06×105×60747.3)=3.887mm 横向水平杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二、跨间水平杆的计算:
跨间水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
按照脚手板和活荷载作为均布荷载计算跨间水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
跨间水平杆的自重标准值 P1=0.076kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.076+1.2×0.225+1.4×1.500=2.462kN/m 跨间水平杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
M=2.462×1.2002/8=0.443kN.m σ=0.443×106/2892.7=153.180N/mm2 跨间水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
荷载标准值 q=0.076+0.225+1.500=1.801kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.801×1200.04/(384×2.06×105×60747.3)=3.887mm
跨间水平杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向水平杆的计算:
纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，
用跨间水平杆承插盘处的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算
跨间水平杆的自重标准值 P1=0.076×1.200=0.092kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.200×1.500/2=0.270kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.092+1.2×0.270+1.4×1.800)/2=1.477kN 纵向水平杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.076)×1.5002+0.175×1.477×1.500=0.404kN.m σ=0.404×106/2892.7=139.740N/mm2
纵向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下:
纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度
45
V1=0.677×0.076×1500.00/(100×2.060×10×60747.320)=0.21mm 集中荷载标准值 P=(0.092+0.270+1.800)/2=1.081kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×1080.860×1500.003/(100×2.060×105×60747.320)=3.34mm 最大挠度和
V=V1+V2=3.550mm
纵向水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 四、盘扣节点连接盘抗剪承载力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，盘扣节点连接盘的抗剪承载力按照下式计算(规范5.3.4):
FR ≤ Qb
其中 Qb —— 连接盘抗剪承载力设计值,取40.0kN； FR —— 作用在盘扣节点处连接盘上的竖向力设计值； 荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.076×1.500=0.115kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.200×1.500/2=0.270kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.115+1.2×0.270+1.4×1.800=2.982kN 盘扣节点抗剪承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1520 NG1 = 0.152×20.600=3.132kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300×4×1.500×(1.200+0.300)=1.350kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×4=1.020kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×20.600=0.309kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.811kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.500×1.200/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.600 经计算得到：Wk = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.811+0.9×1.4×3.600=11.509kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.811+1.4×3.600=12.013kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×2.000×2.000/10=0.136kN.m 六、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.013kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.450；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.450×2.000=2.900m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.500cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.730cm3； λ —— 由长细比，为2900/16=182；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.159；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2； 经计算得到:
σ=12013/(0.16×450)=168.245N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.509kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.450；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.450×2.000=2.900m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.500cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.730cm3； λ —— 由长细比，为2900/16=182；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.159；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.136kN.m； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；
经计算得到 σ=11509/(0.16×450)+136000/4730=189.956N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.679kN； NQ —— 活荷载标准值， NQ = 3.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.152kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 72.169米。 考虑风荷载时，双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.679kN； NQ —— 活荷载标准值， NQ = 3.600kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.152kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.108kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 63.671米。 取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=63.671米。
根据规范构造要求，脚手架搭设高度不宜超过24米；当超过24米时，应另行专门设计。
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.180kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 4.00×4.50 = 18.000m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 4.536kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.536kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = An[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=120.00/1.40的结果查表得到φ=0.94；
净截面面积 An = 3.10cm2；毛截面面积 A = 13.85cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 63.598kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf = 268.142kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=37.64 (kPa)
Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.81+3.60=9.41kN A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!
盘扣式脚手架剖面图 盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容