一、工程属性
新浇楼板单元名称 当前施工层 第2层层高H2(m) 板单元计算长度Bl(m) 7轴~8轴/F轴~H轴 第3层 4.5 2.8 当前施工层楼板厚度h3(mm) 第2层混凝土楼板厚度h2(mm) 板单元计算宽度Bc(m) 楼盖板配筋信息表 楼层 钢筋位置 X向正筋 Y向正筋 第2层 X向负筋 Y向负筋 HRB400Ф10@200 HRB400Ф10@200 ASX'=392.7 ASY'=392.7 配筋量及等级 HRB400Ф10@200 HRB400Ф10@200 钢筋面积(mm) ASX=392.7 ASY=392.7 2120 150 2.7 二、模板支架搭设参数 楼层 第2层 立杆的横向间距La(m) 0.9 立杆的纵向间距Lb(m) 0.9 设计简图如下：
结构模型立面图
结构模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 振捣荷载(kN/m) 模板自重(kN/m)
22
7 2 0.3
施工荷载(kN/m) 钢筋混凝土自重(kN/m)
3
2
1 1.1
四、各楼层荷载计算
1、第2层荷载计算
模板类型
砼的实测抗压强度fc(N/mm) 砼的弹性模量实测值E(MPa)
2
木模板 19.1 32500
本层砼的龄期(天)
砼的实测抗拉强度ftk(N/mm)
2
28 2.39
立杆传递荷载组合值：P2＝7kN
楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×1.1＝0.16kN/m2
2、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：Pi'＝(Eihi3∑Fi)/(∑(Eihi3)) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
各楼层混凝土楼层 弹性模量Ei(MPa) 2 32500 各楼层板厚hi(mm) 150 3333楼盖自重荷载标准值gi(kN/m) 0.16 332立杆传递荷载标准值qi(kN/m) 8.64 332分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m) 0.2 2分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m) 12.1 2Gi＝1.2×[Ecihci/(Ecihci+Eci-1hci-1+Eci-2hci-2)]×(gi+gi-1+gi-2) Qi＝1.4×[Ecihci/(Ecihci+Eci-1hci-1+Eci-2hci-2)]×(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算
1、第2层内力计算
第2层配筋图
第2层板单元内力计算
m1 m2 四边固支 板的支撑类型 Bc/Bl＝2700/2800＝0.96 m1 m2 mq1 四边简支 Bc/Bl＝2700/2800＝0.96 mq2 0.04 ''0.02 0.02 -0.05 -0.05 0.04 第2层板内力计算 荷载组合设计值计算(kN/m) Gi 0.2 Qi 12.1 Gi'=Gi+Qi/2 6.25 内力计算 Gq=Gi+Qi 12.3 Qi'=Qi/2 6.05 2 M1 M2 M1' M2' m1 0.02 0.02 m2 0.02 0.02 m1' m2' mq1 0.04 0.04 mq2 0.04 0.04 ν 0.2 0.2 0.2 0.2 Bc 2.7 2.7 2.7 2.7 内力值(kN.m) 3.11 2.92 -4.84 -4.7 -0.05 -0.05 22 22M1=(m1+νm2)Gi'BC+(mq1+νmq2)Qi'BC M1=(m2+νm1)Gi'BC+(mq2+νmq1)Qi'BC M1'=m1'GqBC M2'=m2'GqBC 22 第2层板正截面承载力验算 依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
公式类型 Mu 参数剖析 板正截面极限承载弯矩 使用条件 Mu=α1αsfcbh02 α1 αs fc h0 fy' As' αs' 截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝用于单筋截面 土α1取1.0 截面抵抗矩系数 混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改 计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚 受压区钢筋抗拉强度标准值 受压区钢筋总面积 纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm 钢筋抗拉强度标准值 受拉钢筋总面积 ξ---受压区相对高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0) 混凝土受压区高度 用于双筋截面当χ<2αs'时 用于双筋截面 Mu=α1αsfcbh0+fy'As'(h0-αs') 2Mu=fyAs(h0-αs') ξ=Asfy/(fcα1bh0) fy As ξ χ χ=(fyAs-fy'As')/(α1fcb) 矩形截面受压区高度 As(mm
) 392.7
2
fy(N/mm
) 360
2
h0=h-20(mm) 130
α1 fc(Mpa)
b(mm)
fy'(N/mm
2
)
As'(mm)
2
χ(mm)
αs'
比较
'
1 19.1 1000 360 392.7 0 20
χ<2αs
矩形截面相对受压区高度
As(mm) 392.7 392.7 备注
2
fy(N/mm) 360 360
ζ＝Asfy/bh0fcm
2
b(mm) 1000 1000
h0=h-20(mm) 130 130
fcm(N/mm) 19.1 19.1
2
ζ 0.06 0.06
板正截面极Mui α1 αs fc(N/mm) 2b(mm) h0(mm) 限承载弯矩(kN.m) Mi(kN.m) Mu1 Mu2 1 1 0.06 0.06 Mu1＞m1 19.1 19.1 1000 1000 130 130 符合要求 符合要求 18.72 18.72 3.11 2.92 比较 Mu2＞m2 板正截面极限MUi' fy(N/mm) 2As(mm) 2h0(mm) αs'(mm) 承载弯矩(kN.m) Mi'(kN.m) Mu1' Mu2' 360 360 Mu1'＞m1' 392.7 392.7 130 130 20 20 符合要求 符合要求 -15.55 -15.55 -4.84 -4.7 比较 Mu2'＞m2' 六、楼板裂缝验算
1、本结构按压弯构件进行计算
公式 d As Mk c ωmax=αcrψσsk[1.9c+0.08d/(νρte )]/ Es ftk α参数剖析 钢筋的直径 纵向受力拉钢筋的截面面积 按荷载短期效应组合计算的弯矩值 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65 混凝土轴心抗拉强度标准 构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4； 纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7； 钢筋的弹性模量 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率， 在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取 ρte=0.01 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0 最大裂缝宽度验算 使用条件 cr ν Es ρte=As/Ate ρte ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk) ψ Ate=0.5bh+(bf–b)hf Ate Ate=0.5bh 有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积 对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件 矩形截面 σsk=Mk/(Asηh0)， h0 =h-(c+d/2) σsk 裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算 楼层 第2层 比较 αcr 2.1 ψ 0.2 c(mm) 20 第2层 ωmax/0.3＜1 d(mm) 10 σsk 72.81 ν 1 ρte 0.01 Es(N/mm) ωmax(mm) 200000 0.02 2符合要求 七、楼板抗冲切验算 根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式
公式 Fl βh 参数剖析 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在21.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs <2时取βs =2 ，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20 ft F=(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0 σpc,m um h0 ηηη=min(η1, η2) η1=0.4+1.2/βs , η2=0.5+as×h0/4Um β1 2 s as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算 楼层 第2层 比较 βh 1 ft 2.39 F＝0.7βhftηumh0 η 1 um 0.8 h0 130 F 173.99 符合要求 F1 9.96 第2层 F/F1≥1
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