目 录
一、工程概况……………………………………………………………………1 二、编制依据……………………………………………………………………2 三、开挖方案……………………………………………………………………2 四、锚杆支护设计………………………………………………………………2 五、基坑支护施工工艺和流程…………………………………………………2 六、施工应注意事项……………………………………………………………4 七、降水施工方法………………………………………………………………5 八、基坑监测……………………………………………………………………6 九、基坑坍塌的预防措施………………………………………………………6 十、加强对支护结构施工质量的监督…………………………………………6 十一、基坑工程事故的抢险方法………………………………………………7 十二、气候特征…………………………………………………………………7 十三、相关说明…………………………………………………………………7 十四、现场准备…………………………………………………………………7 十五、施工用电安全措施………………………………………………………8 十六、架子管安全措施…………………………………………………………9 十七、现场文明施工……………………………………………………………9 十八、环境保护和卫生防疫……………………………………………………10 十九、基坑支护工程计划进度一览表…………………………………………10 基坑支护计算……………………………………………………………………11 钢管落地脚手架计算书…………………………………………………………19 基坑开挖及支护平剖面附图1、2、3、4、5…………………………………30
一、工程概况
1、项目简介 序号 1 2 3 4 5 6 项目 工程名称 工程地址 建设规模 建设单位 勘察单位 设计单位 2、工程概况
本工程位于宜宾市，由一栋多层宿舍楼及一层地下室组成。本项目规划建设用地为11219.62m2,建设用地面积为3085.0m2,总建筑面积12998。69m2，建筑高度23.50m,地上6层，地下1层，框架结构,结构抗震类别为乙类,结构抗震等级为为二级，耐火等级为二级,屋面防水等级为Ⅱ级,设计使用年限50年.根据地勘报告，本工程±0。000相当于绝对标高278。900m，抗浮设计水位为绝对标高279。500m.宿舍楼采用框架结构，本工程采用机械钻孔后注浆灌注桩基础（摩擦型端承桩);后注浆桩基桩侧阻力持力层为松散卵石层及稍密卵石层桩端持力层为稍密卵石层;松散卵石层极限侧阻力标准值 qsik(kPa）=90KPa，稍密卵石层极限侧阻力标准值 qsik（kPa)=120KPa;稍密卵石层极限端阻力标准值 qpk(kPa) =1600KPa。基础垫层采用C15混凝土，抗水板800mm厚，双层双向三级钢20＠200通长配筋，桩基处抗水板底筋均附加三级钢14＠200的附加钢筋。 二、编制依据：
1、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011 2、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120—2012
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内 容 宜宾市第一中学校学生公寓建设项目 宜宾市天柏组团中坝片区的A2—1—04地块 12998.69m2 四川省宜宾市第一中学 西北综合勘察设计研究院 四川中颐建筑设计院有限责任公司
3、西北综合勘察设计研究院勘察的《宜宾市一中学生公寓岩土工程地勘报告》 4、四川中颐建筑设计院有限责任公司设计的《宜宾市一中学生公寓设计图纸》 三、开挖方案：
1、根据《宜宾市天柏项目组团2—1—04地块（宜一中项目岩土勘察报告）》基坑边坡主要由杂填土、卵石、下伏泥岩组成。由于基底标高负6m左右,D-1至D-9轴/D—P轴方向因离道路3。8m，离建筑物20m左右，为确保临近建构筑物及道路的安全，我单位确定D-1至D-9轴/D-P轴方向基坑采用采用锚杆网喷混凝土支护方式，以稳定基坑边坡。 放坡比例采用1:0。3。
2、D—P~D-g/D—1， D-P～D—g/D—9完全放坡。根据四周情况和土质条件须采取较大边坡系数，约为1：1方能保证基坑安全。
3、因D—1至D—9轴/D-P轴方向有天然气管，在喷射砼施工时需重点保护，为了防止破坏管道，采用2m长φ32钢管锚入1。5m先固定，每隔2m设置（见附图）。
4、基坑等级，本基坑开挖深度大约6米,属二级基坑。基坑支护结构使用时限为3个月,属临时支护二级边坡。 四、锚杆支护设计
边坡面采用φ6.5,200×200钢筋网布置，加强筋φ14钢筋(HRB400），锚杆采用φ32中空锚杆加压注浆，边坡锚杆横向间距为1.5×1。5m，纵向间距为1。2×1.2m，喷射砼厚度及标号：100mm厚，C20砼（配合比，根据现场材料列有相关资质的检测单位配置).为防止地表水冲刷坡体，设计返边1.0m(根据现场实际定）。
五、基坑支护施工工艺和流程
工程流程：放线定位→开挖作业面→修坡→安装锚杆→锚孔灌浆→喷砼（5cm）→挂网（加墙筋安装）→喷砼（5cm）。
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1、挖土施工具体要求如下：
（1）基坑开挖前先进行场地内清理，保证坑边荷载小于设计值，场地清理结束后可在坑内挖若干集水坑，用泵抽水以降低坑内水位。
(2）用机械挖土时必须注意，挖土深度严禁超过设计标高，不得损坏维护结构.
（3）基坑内挖出的土方及时外运，基坑四周6m范围内不得堆载,否则会使维护结构变形过大，危及基坑安全。
（4)基坑挖土施工应做到“五边”，即：边挖、边凿、边铺、边浇、边砌的施工方法,保证基坑土体不长期暴露，确保基坑稳定。
2、修坡（初喷混凝土）
机械开挖后，由人工铲除边坡上松土及欠挖土体，填实超挖洞穴,提高边坡平整度，作业面若渗水较大时,应设置临时排水孔，当开挖后若发现边坡土质较差时，可先初喷底层砼,砼厚3—5cm为宜.
3、锚杆制安
按设计图纸的直径和长度制作锚杆，锚杆采用焊接必须符合规范要求.锚杆安装时，应清除锚杆上的杂物，确保杆身的清洁。若采用底部注浆时，锚杆前端应绑好底部注浆管,保证其在锚杆送安过程中不脱落，在锚杆上每隔1米设对中支架,锚杆长度与锚孔深度应对应，误差不能大于500mm,且保证锚杆居中.
4、锚孔灌浆
锚杆砂浆采用P。03。25普通硅酸盐水泥细砂和适当的砼外加剂搅拌而成（水灰比为0.4－0。5），砂浆为M10（配合比由试验确定）。注浆前，先在孔口绑好注浆代，拉松底部注浆管方可注浆。当孔口有稀浆溢发时应先停止注浆，待底部注浆管拆卸后，直接用压浆管和止浆代实行加压注浆。注浆压力为0.4－0.8Mpa，以锚孔中注浆饱满为度。锚杆为φ32中空锚杆。
5、喷射混凝土
喷射第一层砼厚度为5cm。喷射细石砼强度为C20，配合比为水泥:砂:细:
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石=1:2：2。砼喷射完毕后，在面板上打孔，作为泄水孔,排除上部土层积水。
6、挂网、加强筋安装
钢筋网、加强筋的直径和构造应符合设计图纸要求，钢筋网离边壁约3－5cm,各钢筋网之间应搭接牢固，搭接长度不小于10d，加强筋和锚头应按图纸大样焊接牢固。
7、喷射混凝土
a。喷射第二层砼厚度为5cm。喷射细石砼强度为C20，配合比为水泥:砂:细:石=1:2：2。砼喷射完毕后，在面板上打孔，作为泄水孔，排除上部土层积水.
b。喷射作业时，应专人负责,仔细检查接头喷射机等设备和机具,是否耐损，接头断开等不良现象,确保各种机具处于良好状态时方可进行。
c.进行喷射混凝土作业时，必须佩带防护用品。 d。当转移喷射地点时必须关闭喷射机喷头前方不得站人.
e。处理管道堵塞时喷头前不准站人，以防消除堵塞后突然喷出物料发生伤人事故。
f.为避免供料、拌合、运输、喷射作业之间的干扰，应有联络信号，喷射作业应由班组长按规定信号、方法进行指挥，以防因喷射手和机械操作人员联络不佳造成事故。
g.喷射混凝土后应经常注意观察，发现有变形和裂缝，及时支护和加固，必要时将作业人员撤离到安全地带.
8、喷锚支护质量、安全保证措施
我公司恪守\"质量第一”\"安全生产\"的信条，严格把好技术质量关、现场安全关,严格按各种规范、规章、规程与施工。
六、施工应注意事项:
1、喷射混凝土用的原材料要严格过筛，要认真清洗石子,要经常保持砂子有6—8%的含水率，以减少喷射作业中的粉尘，防止或减少堵管事故，确保喷
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射混凝土的施工质量。
2、喷射作业对保证混凝土质量和减少回弹有重要影响.当喷嘴至受喷面的距离为0。8-1.0米，喷嘴垂直于受喷面时，则回弹较少且混凝土硬化后强度高。但当穿过钢筋喷射时，则应稍偏一小角度,以获得较好的握裹效果，喷嘴应按螺旋型轨迹移动；一次喷射厚度以喷射混凝土不滑移、不坠落为度；
3、回弹物中水泥含量很少，主要为粗骨料，凝结硬化则是一种松散的、多孔隙的块体。因此,应及时予以清除，不能使之凝结在结构物内。
4、施工缝通常向薄的一边倾斜，当喷层厚度为80mm时,过渡宽度一般为250—300mm.在一般情况下应避免直角缝，因为在其上易堆积回弹物和喷散物。然而当施工缝需承受压力时，直角缝或对角缝是需要的，不过必须清除接缝上堆积回弹料.整个施工缝要清扫干净和保持潮湿,以保证喷射混凝土间良好粘接。
5、喷层厚度均匀，表面应平整，不出现流淌和干斑。喷射施工中的回弹料洗净后,可重新使用,但掺量不应大于新砂石的30%。
6、喷射作业应分段分片依次进行，施工顺序应自下而上。
7、喷射混凝土分前台、后台，后台负责运输、搅拌、上料，保证机器运转正常。前台喷射手是实现喷射质量的最关键因素，其职责是：
①根据不同喷射面采取不同的喷射方法。 ②掌握喷射厚度，喷射顺序。
③调节水量,此间喷射手应注意随时根据料流情况调节水量，以达到最佳水灰比（0。4－0.45）.
8、混凝土养护，喷射混凝土的养护是预防混凝土裂缝的关键工序，该项工作组织专门负责混凝土养护工作作业人员,每天喷水不少于两遍，保证混凝土充分湿润就行，一般养护7天。
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七、降水施工方法：
1、地表排水：沿基坑周边地面设300×300mm排水沟，同时每间隔30m左右设500×400×400mm集水坑，排水沟与集水坑不得有渗漏.休整基坑周围地表,靠近基坑坡顶宽1～2m的地表适当垫高，基坑附近因地表变形而开裂时及时修补。
2、坑内排水：基开挖过程中坑内尚未存在地下水，可采取明沟及时排出。排水沟在离基坑坡脚0.3～0。5m设置.集水坑根据现场情况设置，间距30m左右.排水沟和集水井采用沙浆抹面防渗漏。 八、基坑监测
1、进行周围管线、地面的变形监测，并派专人现场巡视。 2、基坑围护变形报警值:按本市大量经验，警戒值:
地面沉降警戒值为30mm或连续3天日速大于5mm/d;水管沉降警戒值为30mm或连续3天日速大于3mm/d;电缆管沉降警戒值为30mm或连续3天日速大于3mm/d；
3、支护结构监测单位应根据基坑围护结构监测要求及现场实际情况，制定详细的基坑监测方案,发现异常情况应及时汇报给各有关单位；
4、专业监测，采用专业仪器进行监测，以准确掌握基坑及相邻建筑物的水平及垂直位移情况及支护体系应力情况。
5、施工简易观测,施工单位采用钢尺或全部仪进行，随时了解基坑水平位移情况。
6、施工前布设3个平面基准点和3个水准基准点，至少观测2项取平均值为初始值，以便以后若基坑变形采取相应措施。
7、若监测值达到或超过报警值时，应暂停土方开挖，并快速查明原因。 8、若基坑变形过大,应及时采用增加锚杆,加支撑，土方回填等多项措施进行抢险.
九、基坑坍塌的预防措施
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基坑开挖一般采用机械挖方，开挖前应制定相关方案,并对机械施工人员进行交底,应有技术人员在场。对开挖深度，坑壁坡度进行监控,防止超挖,必须分层均衡开挖，每层高度不宜超过1m,一定保证放坡率。
十、加强对支护结构施工质量的监督
1、对支护结构原材料及半成品应遵照有关施工验收标准进行检验。 2、进场材料必须出具出厂合格证，材料现场抽检。 3、锚杆浆体的配合比试验，强度等级检验. 十一、基坑工程事故的抢险方法 1、回填反压
当基坑位移突然急剧增大,坡顶开裂,产生滑动的破坏征兆时,最快最有效的方法对支护结构进行回填反压,反压土高度至能保证基坑位移稳定为止。然后在考虑加固方案，这样可避免重大事故的发生。
2、坡顶卸载
在条件允许的前提下，将坡顶一定范围内的土体挖除，减少坡顶荷载。 3、临时支撑
当支护结构位移较大时，采用临时钢支撑。 4、坡顶裂缝灌浆。
当坡顶由于支护结构位移过大产生裂缝时，应及时采用水泥、砂浆、封堵，以免雨水溶水、土体软化、坡面水压力增大，导致支护结构位移进一步加大。
十二、气候特征
建设场地位于宜宾市翠屏区，处于东亚中纬度的四川盆地南部，属中亚热带湿润季风气候。其特点是：气候温和、雨热同季、雨量充沛，无霜期长，有春早、夏长、秋迟及冬暖特点，年内平均气温17.8℃,全年最高气温39.1℃。
十三、相关说明
1、本工程在成上一排孔时，要确认周边建筑物和管线情况，并采取相应措施。
2、本工程应遵循“动态设计、信息化施工”技术原则。施工过程中注意观
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察临近建筑物或道路的变形及地下设施保护，如遇异常情况，应立即停止施工，并与相关单位协商.若变形过大，可采取挡墙的措施。
3、未尽事宜，须符合相关规范规程的要求. 十四、现场准备 1、临时供水、供电
（1）组织编制《临时用水方案》，方案综合考虑生产、生活、消防等各方面的因素，经计算确定用水量,临时给水管径。
（2）用水量计算：
本工程用水主要为混凝土、砂浆搅拌、养护、砌体等，根据现场实际情况，查《施工用水参考定额》，由总工程量进度安排计算。
A、用水按每日完成的实物工程量∑Q1=200m3，每天砌筑、浇筑混凝土的用水量200L/m3,施工用水系数K1=1.1，现场施工用水K2=1.5。
B、施工现场生活用水量高峰为每人每天40升，K3=1.3，q2=250×40×1.3÷(8×3600)=0。45（升/秒)
C、消防用水量q3=4.0（升/秒）
由于q1+q2＜q3，故总用水量选用Q=q3=4.0（升/秒) V：流整以2。0升/秒
计算得D=40mm，主管径采用D=40mm，用于生产用及生活用水。 （3)临时用电设计
电力计算，参照《建筑施工手册》工地临时供电公式计算（以下为C、D线分别计算的电力）.
P=供电设备总需容量（KVA） P1=电动机额定功率∑P1=50KW P2=电焊机额定容量∑P2=20KW
COS—平均功率为0.75 K1=0。7 K2=0.6 P动=1.05×（0.7×+0.6×20）=42（KVA） 照明用电量按动力用量的10％计算
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P照= P动×10％=4。2（KVA） P总= P动×P照=46。2（KVA) 十五、施工用电安全措施
1、施工用电严格执行建设部JGJ48—88《施工现场临时用电安全技术规范》。 2、每班用电作业必须有持证电工跟班作业，并严格遵守各项安全管理规章制度.
3、采用三相五线制供电。
4、现场电工必须严格遵守《操作规程》、《安装规程》。
5、一切用电机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附近是否完好。
6、运行中漏电开关必须每天进行检查，出现问题及时处理。
7、线路两端严禁插头连接使用，电源线严禁搭接在保险丝上，线路上不得挂搭杂物衣服,电线下方不得堆放使用易燃易爆物品。在施工现场必须配备足够的电器防火器材。
8、供电线路架设采用电杆配置,或沿建筑物外强安装街码敷，线路距地面一般4米.电缆架设距地2。5米.
十六、架子管安全措施
1、架子管扣件进场必须符合规范规定的质量要求。
2、在搭设架子管时，架子管下方置于地上必须平整夯实,且垫上4cm厚的木板或不易下沉的物件，扫地杆距离地面不得大于20cm。
3、架子管搭设按潜孔钻和喷射距离搭设。
4、在搭设架子管时，必须系好安全带，安全带必须高挂低用。正确佩带好安全帽，不得赤脚、穿拖鞋、不防滑平底鞋。严禁嬉笑打闹,雨天施工时，必须做好防滑措施。
5、架子搭设好后,必须用结实木板（不小于4cm厚)，平铺于横杆上，且横杆上全部铺满。
6、架子管必须每隔10米加设一道斜撑.斜撑必须牢固连接,斜撑下方必须撑
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在硬基上或垫上硬的物件，使其牢固。
7、架子管在拆卸时,必须轻拿轻放，扣件拆除下来刷上防锈油、管子扣件、堆码有序，做到场干料净.
十七、现场文明施工
1、每班必须文明施工。所有现场施工人员均需“三级安全教育\"，并立案登记.上班不得喝酒，禁止酒后上岗，违者重罚。
2、焊接场所必须配备灭火器，抽烟人员妥善处理烟头。在气割、气焊等易燃易爆场所严禁明火作业。
3、做好工地施工现场安全保卫工作，进出人员必须登记，落实防盗、防火措施.对各类违法行为和犯罪行为要及时制止，并报告公安机关处理。
4、文明施工控管图(如下）
十八、环境保护和卫生防疫 项目经理 1、当施工时产生的粉尘较当时，粉尘飞扬处必须采取遮挡围蔽或喷水降尘措施。 甲方文明施工部门 专职文明施工员 2、施工时产生噪音时，各施工机械必须配置完整消音装置，或空压机处设置隔音房。 3、每天施工作业时间限制在每日七时至十二时和十四时至二十二时，因工现场保洁控制 现场车辆 现场机械指挥 周边环境协调 设备程技术或工程质量要求连续作业的，应当经工程建设所在地行政主管部门批准,方能延长作业时间.
3、施工现场应当落实各项除“四害”措施，严格控制“四害”滋生。 十九、基坑支护工程计划进度一览表（附后).
基坑支护计算
（一）参数信息： 1、基本参数： 侧壁安全级别:二级 基坑开挖深度h(m):6。000;
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土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算,φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角； 条分块数：10; 不考虑地下水位影响； 2、荷载参数:
序号 类型 面荷载q（kPa) 荷载宽度b0（m) 基坑边线距离b1（m） 1 局布 8.00 5 3。8 3、地质勘探数据如下：: 序号 土厚度（m) 坑壁土的内摩擦角φ(°) 极限摩擦阻力(kPa） 4、锚杆墙布置数据: 放坡参数:
序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m） 1 6.00 1.8。00 锚杆参数：
序号 孔径（mm) 长度(m） 入射角(度) 竖向间距（m） 水平间距（m) 1 50 4.00 15.00 1.20 1。50 2 50 4.00 15。00 1.20 1。50 3 50 4.00 15。00 1.20 1.50 4 50 4。00 15。00 1。20 1.50 5 50 4.00 15.00 1.20 1。50 (二）锚杆抗拉承载力的计算：
单根锚杆受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120—2012， R=1。25γ0Tjk
1、其中锚杆受拉承载力标准值Tjk按以下公式计算:
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1 13。62 15 80 土名称 坑壁土的重度γ(kN/m3） 粘聚力C (kPa) 饱和重度(kN/m3） 填土 17 10 22
Tjk=ζeajksxjszj/cosαj 其中 ζ
——荷载折减系数
eajk -—锚杆的水平荷载
sxj、szj —-锚杆之间的水平与垂直距离 αj
—-锚杆与水平面的夹角
ζ按下式计算:
ζ=tan［(β—φk)/2](1/(tan（(β+φk）/2)）—1/tanβ)/tan2（45°-φ/2） 其中 β——锚杆墙坡面与水平面的夹角. φ——土的内摩擦角 eajk按根据土力学按照下式计算：
eajk=∑{［（γi×szj)+q0］×Kai-2c(Kai）1/2｝ 2、锚杆抗拉承载力设计值Tuj按照下式计算 Tuj=（1/γs）πdnj∑qsikli
其中 dnj -—锚杆的直径。 γs
—-锚杆的抗拉力分项系数，取1。3
qsik --土与锚杆的摩擦阻力.根据JGJ120-2012 表6.1.4和表4.4。3选取。 li —-锚杆在直线破裂面外穿越稳定土体内的长度。 第1号锚杆钢筋的直径ds至少应取：0。000 mm； 第2号锚杆钢筋的直径ds至少应取：0。000 mm; 第3号锚杆钢筋的直径ds至少应取：7.201 mm； 第4号锚杆钢筋的直径ds至少应取：12.476 mm； （三）锚杆墙整体稳定性的计算：
根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120—2012要求，锚杆墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法如下图，按照下式进行整体稳定性验算： 公式中：
γk --滑动体分项系数，取1。3；
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γ0 -—基坑侧壁重要系数； ωi —-第i条土重； bi ——第i分条宽度;
cik -—第i条滑土裂面处土体固结不排水（快)剪粘聚力标准值； φik-—第i条滑土裂面处土体固结不排水(快）剪内摩擦角标准值; θi ——第i条土滑裂面处中点切线与平面夹角； αj --锚杆与水平面之间的夹角； Li --第i条土滑裂面的弧长； s ——计算滑动体单元厚度；
Tnj—-第j根锚杆在圆弧滑裂面外锚固与土体的极限抗拉力,按下式计算. Tnj=πdnj∑qsiklnj
lnj --第j根锚杆在圆弧滑裂面外穿越第i层稳定土体内的长度 把各参数代入上面的公式，进行计算 可得到如下结果:
——--——---——--———----——----———----—--—--—---—-----————-—-————-—-——————-——--—---—-—
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X（m） 圆心Y（m） 半径R(m)
第1步 3.861 29.589 -0.117 2.221 2。224 示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角(度） 圆心X(m) 圆心Y(m） 半径R（m)
第2步 2.535 29。589 -0。235 4。442 4。448
示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X（m） 圆心Y(m） 半
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径R(m）
第3步 2.088 29.589 -0。352 6。662 6.672 示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角（度) 圆心X（m) 圆心Y(m） 半径R(m)
第4步 1。786 29.589 -0。469 8。883 8。896
示意图如下：
计算步数 安全系数 滑裂角（度） 圆心X(m） 圆心Y(m) 半径R(m）
第5步 1。707 29。589 -0。469 8.883 8.896 示意图如下:
-—————-——-——----—-—-----—---—-——---—---——-—--—----—--—-————---—-—-—-—-----———-—-——--—- 计算结论如下：
第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 γk= 3。861>1。30 满足要求！ ［标高 —1。500 m]
第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 γk= 2.535>1.30 满足要求! ［标高 —3。000 m］
第 3 步开挖内部整体稳定性安全系数 γk= 2.088〉1.30 满足要求! [标高 -4.500 m］
第 4 步开挖内部整体稳定性安全系数 γk= 1。786>1。30 满足要求！ ［标高 -6。000 m]
第 5 步开挖内部整体稳定性安全系数 γk= 1。707〉1。30 满足要求！ [标高 —6。000 m]
（四）抗滑动及抗倾覆稳定性验算
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（1）抗滑动稳定性验算 抗滑动安全系数按下式计算: KH=f'/Eah≥1。3
式中，Eah为主动土压力的水平分量（kN);
f’为墙底的抗滑阻力(kN），由下式计算求得: f’=μ（W+qBaSv)
μ为土体的滑动摩擦系数; W为所计算土体自重(kN) q为坡顶面荷载（kN/m2）； Ba为荷载长度；
Sv为计算墙体的厚度,取锚杆的一个水平间距进行计算 2级坡：KH=1.49〉1。3,满足要求！ （2)抗倾覆稳定性验算
抗倾覆安全系数按以下公式计算： KQ=MG/MQ
式中，MG--由墙体自重和地面荷载产生的抗倾覆力矩，由下式确定 MG=W×BC×qBa×（B’—B+b×Ba/2） 其中，W为所计算土体自重(kN) 其中，q为坡顶面荷载(kN/m2） Bc为土体重心至o点的水平距离; Ba为荷载在B范围内长度; b为荷载距基坑边线长度； B’为锚杆墙计算宽度；
Mk—-由主动土压力产生的倾覆力矩，由下式确定 Mk=Eah×lh
其中，Eah为主动土压力的水平分量（kN）；
lh为主动土压力水平分量的合力点至通过墙趾O水平面的垂直距离.
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2级坡：KQ=18.91>1.5，满足要求！
钢管落地脚手架计算书
（一）、脚手架参数 脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H（m) 双排脚手架 8 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L（m） 立杆步距h(m） 立杆横距lb(m） 双立杆计算方法 1.8 0。85 立杆纵距或跨距la(m） 内立杆离建筑物距离a（m) 1 0.5 8 Φ48。3×3。6 50 按双立杆受力双立杆计算高度H1(m) 设计 双立杆受力不均匀系数KS （二)、荷载设计 脚手板类型 0.6 木脚手板 脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2) 0。35 脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值0。01 Gkmw(kN/m2) 挡脚板类型 木挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m） 0.17 挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准0.1248 值gk(kN/m） 横向斜撑布置方式 其他用途脚手架荷载标准值Gkqj（kN/m2） 5跨1设 1 其他用途脚手架作业层数nqj 1 地区 四川宜宾市
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安全网设置 风荷载体型系数μs 半封闭 1.25 基本风压ω0(kN/m2） 风压高度变化系数μz(连墙0。2 1。2,0.9，0。件、单立杆、双立杆稳定性） 74 风荷载标准值ωk（kN/m2)（连墙件、单立杆、双立杆稳定性） 计算简图：
立面图 侧面图
（三）纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在横向水平杆上纵向水平杆根2 上 横杆抗弯强度设计值［f］(N/mm2） 横杆弹性模量E（N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3） 5260 205 数n 横杆截面惯性矩I(mm4） 127100 0。3，0。23，0.19 纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0。04+Gkjb×lb（/n+1）)+1。4×Gk×lb/(n+1)=1。2×(0。04+0。35×0.85/(2+1)）+1。4×1×0。85/(2+1)=0。56kN/m 正常使用极限状态
q'=（0.04+Gkjb×lb（/n+1）)+Gk×lb/(n+1）=(0.04+0.35×0.85/(2+1）)+1×0.85/(2+1）=0。42kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0。1×0。56×12=0.06kN·m
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σ=Mmax/W=0.06×106/5260=10。71N/mm2≤［f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算
νmax=0.677q’la4（/100EI)=0。677×0。42×10004（/100×206000×127100）=0.109mm νmax＝0。109mm≤[ν］＝min［la/150，10］＝min[1000/150，10]＝6.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=1。1qla=1。1×0.56×1=0。62kN 正常使用极限状态
Rmax'=1.1q’la=1.1×0。42×1=0。46kN (四）、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.62kN q=1.2×0。04=0。048kN/m 正常使用极限状态
由上节可知F1’=Rmax'=0.46kN q’=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下:
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.18×106/5260=33.92N/mm2≤［f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0。391mm≤[ν］＝min［lb/150，10］＝min[850/150，10］＝5。67mm
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满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=0。64kN
（五）、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆:Rmax=0.62/2=0.31kN≤Rc=0。8×12=9.6kN 横向水平杆：Rmax=0.64kN≤Rc=0.8×12=9。6kN 满足要求! （六）、荷载计算 脚手架搭设高度H 脚手架钢管类型 48 Φ48。3×3.6 双立杆计算高度H1 8 每米立杆承受结构自重标准0.1248 值gk(kN/m） 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=（gk+la×n/2×0.04/h)×(H-H1)=(0.1248+1×2/2×0。04/1。8）×（48-8）=5.87kN
单内立杆：NG1k=5。87kN
双外立杆:NG1k=（gk+0。04+la×n/2×0.04/h)×H1=（0。1248+0.04+1×2/2×0。04/1。8）×8=1。49kN 双内立杆：NGS1k=1.49kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆:NG2k1=（(H—H1)/h+1）×la×lb×Gkjb×1/1/2=(（48—8）/1。8+1)×1×0.85×0。35×1/1/2=3。45kN 单内立杆：NG2k1=3.45kN
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双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=8/1。8×1×0。85×0.35×1/1/2=0。66kN 双内立杆：NGS2k1=0.66kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(（H-H1）/h+1）×la×Gkdb×1/2=((48-8)/1.8+1）×1×0.17×1/2=1.97kN
双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=8/1.8×1×0.17×1/2=0.38kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×（H-H1）=0.01×1×(48—8）=0。4kN 双外立杆:NGS2k3=Gkmw×la×H1=0。01×1×8=0.08kN 构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆:NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。45+1.97+0.4=5.83kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3。45kN
双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.66+0。38+0.08=1.12kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.66kN 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(nqj×Gkqj）/2=1×0.85×（1×1）/2=0。42kN 内立杆：NQ1k=0。42kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
单外立杆：N=1.2×（NG1k+ NG2k）+0。9×1。4×NQ1k=1。2×(5。87+5。83）+ 0。9×1.4×0。42=14.58kN
单内立杆:N=1。2×（NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(5。87+3。45）+ 0.9×1.4×0。42=11.73kN
双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0。9×1。4×NQ1k=1。2×(1。49+1。12）+ 0.9×1.4×0.42=3。67kN
双内立杆：Ns=1.2×（NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1。2×(1。49+0。66)+ 0。9×1.4×0。42=3.12kN （七）、立杆稳定性验算
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脚手架搭设高度H 双立杆受力不均匀系数KS 立杆截面抵抗矩W（mm3) 立杆抗压强度设计值[f］(N/mm2) 连墙件布置方式 1、立杆长细比验算
48 0。6 5260 205 双立杆计算高度H1 立杆计算长度系数μ 立杆截面回转半径i(mm） 立杆截面面积A（mm2) 8 1。5 15。9 506 两步两跨 立杆计算长度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2。7m 长细比λ=l0/i=2。7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1。5×1.8=3.12m 长细比λ=l0/i=3。12×103/15.9=196.13 查《规范》表A得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1。2×（NG1k+NG2k）+1.4×NQ1k)=(1。2×(5。87+5。83)+1。4×0.42)=14。64kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1。2×（1。49+1.12)+14.64=17。77kN
σ=N/（φA）=14637.9/（0。188×506）=153。88N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
σ=KSNS/(φA）=0。6×17771。5/（0。188×506)=112。09N/mm2≤［f］=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用
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单立杆的轴心压力设计值N=（1。2×（NG1k+NG2k）+0。9×1。4×NQ1k)=(1.2×(5。87+5。83）+0.9×1.4×0。42)=14.58kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×（1。49+1。12）+14.58=17.71kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1。4×ωklah2/10=0。9×1.4×0.23×1×1.82/10=0.09kN·m σ=N/(φA）+ Mw/W=14578。4/（0。188×506）+92557.48/5260=170.85N/mm2≤[f］=205N/mm2 满足要求!
Mws=0。9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0。9×1.4×0.19×1×1。82/10=0.08kN·m σ=KS(NS/（φA)+ Mw/W)=0。6×(17712/（0.188×506）+75766.08/5260）=120.36N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!
(八）、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN) 连墙件截面面积Ac(mm2) 489 连墙件截面回转半径i(mm） 158 连墙件与扣件连接方式 双扣件 两步两跨 3 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 连墙件抗压强度设计值[f］205 （N/mm2) 扣件抗滑移折减系数 1 Nlw=1。4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.3×2×1.8×2×1=3.04kN
长细比λ=l0/i=600/158=3。8，查《规范》表A。0.6得,φ=0。99
（Nlw+N0)/（φAc）=(3.04+3）×103/(0.99×489）=12。45N/mm2≤0.85 ×［f]=0.85 ×205N/mm2=174。25N/mm2 满足要求！
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扣件抗滑承载力验算:
Nlw+N0=3.04+3=6.04kN≤1×12=12kN 满足要求！
（九）、立杆地基承载力验算 地基土类型 地基承载力调整系数mf 粘性土 1 地基承载力特征值fg（kPa） 80 垫板底面积A（m2) 0。25 单立杆的轴心压力标准值N=(（NG1k+NG2k)+NQ1k）=（(5。87+5.83）+0.42)=12。13kN
双立杆的轴心压力标准值NS=（NGS1k+NGS2k)+N=（1。49+1.12)+12.13=14.74kN 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA)＝14。74/(1×0.25）＝58.96kPa≤fg＝80kPa 满足要求！
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