锈蚀钢筋与混凝土粘结锚固性能研究进展

浙江建筑，第２８卷，第２期，２０１　１年２月　Ｚｈｅｊｉａｎｇ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，Ｖｏ１．２８，Ｎｏ．２，Ｆｅｂ．２０１　１　锈蚀钢筋与混凝土粘结锚固性能研究进展　Ａ　Ｒｅｖｉｅｗ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｓｔｕｄｉｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　Ａｎｃｈｏｒａｇｅ　Ｂｏｎｄｉｎｇ　ｏｆ　Ｒｕｓｔ．Ｅａｔｅｎ　ＳｔｅｅＩ　Ｂａｒ　ａｎｄ　Ｃｅｍｅｎｔ　李云鹏　Ｌ１　Ｙｕｎ—ｐｅｎｇ　（唐山钢铁设计研究院有限公司，河北唐山０６３０００）　摘要：钢筋锈蚀是造成钢筋混凝土结构强度退化的主要影响因素。对于水工结构或处于氯离子浓度较高环境中的结构，钢　筋的锈蚀更容易发生。为了更好地开展锈蚀钢筋混凝土粘结锚固性能研究，参阅了大量文献，从锈蚀加速方法、试验方法、粘结强　度计算、粘结滑移本构关系以及有限元模拟分析等方面介绍了国内外该领域的研究进展。通过对比分析，指出目前研究的不足之　处，为进一步深入研究提供参考。　关键词：锈蚀钢筋；混凝土；粘结；研究进展　中图分类号：ＴＵ５１１　３　２　文献标识码：Ｂ　文章编号：１００８—３７０７（２０１１）０２—００１６—０３　ｌ钢筋锈蚀的特征　目前对于锈蚀钢筋与混凝土粘结锚固性能的研　究主要集中在以下几个方面：钢筋锈蚀加速方法、粘　钢筋锈蚀是造成钢筋混凝土结构强度退化的主　结锚固性能的试验方法、粘结强度的计算公式、粘结　要影响因素。对于水工结构或处于氯离子浓度较高　滑移本构关系以及有限元法模拟研究。　的环境中的结构，钢筋的锈蚀更容易发生。由于钢筋　锈蚀造成的强度退化，会使结构安全性大幅度降低。　２钢筋锈蚀加速方法　钢筋和混凝土之问的粘结力组成有三部分：　由于混凝土中钢筋的自然腐蚀速度很慢，为了　（１）由于混凝土的收缩而产生的对钢筋的握裹力；　在较短的时间内获得期望腐蚀率，采用电流加速腐　（２）钢筋和混凝土接触面上的分子胶着力；（３）由于　蚀方法加快试件中钢筋的腐蚀速度。以试件钢筋作　钢筋表面凹凸不平而产生与混凝土的机械咬合力。　为阳极，以浸于ＮａＣＩ溶液中的不锈钢板作为阴极，　锈蚀会影响钢筋与混凝土的共同工作性能，微观　形成电流回路。接通电路形成电解池，在电流作用　上看，钢筋中的铁元素被氧化后体积膨胀，从而引起　下，钢筋表面被氧化腐蚀。　在钢筋与混凝土粘结界面周围的混凝土中的环向拉　由理论计算的钢筋腐蚀率，换算成相应的腐蚀　应力增加。当拉应力超过极限抗拉强度时，混凝土会　量。根据理论计算腐蚀量及法拉第定理，选择适当　开裂。此时，对于光圆钢筋，混凝土对钢筋的握裹力　的电流密度即可确定通电时间　：　明显降低，两者的粘结强度受到不利影响；对于变形　ｍ　×２×９６　４８７　—一　，１、　钢筋，混凝土开裂也影响了钢筋肋与周围混凝土的机　，×５５．８４７　械咬合作用，粘结强度降低。混凝土在开裂后，钢筋　式（１）中：卜通电时间；　会暴露在空气或外界介质中，锈蚀会进一步加剧。　ｍ，～按照期望腐蚀率换算的钢筋质量损失量；　收稿日期：２０１０一ｌ１—２９　作者简介：李云鹏（１９８５一），男，河北唐山人，助理工程师，从事结构设计工作。　第２期　李云鹏：锈蚀钢筋与混凝土粘结锚固性能研究进展　１７　，一选择的电流强度。　电流加速腐蚀是目前试验中常用的方法。但　２００８年Ｃｈｕｎｇ等人对２１根钢筋和２１个钢筋混凝　３试验研究　测试钢筋与混凝土的粘结性能的试验方法主要　土粘结锚固试件分别进行电流加速腐蚀，发现对钢　筋应用电流加速腐蚀的实际腐蚀效果大约只有期望　包括拉拔试验和梁式试验两大类，根据具体的试验　装置和目的，两者还可以分为不同的小类。例如拉　拔试验可以使用单拉拔或双拉拔的加载方式，以模　拟混凝土不同的应力状态。　值的７５％；而在应用了电流加速腐蚀的钢筋混凝土　粘结锚固试件中，最好的腐蚀效果只有５０％，大部　分试件的腐蚀效果甚至达不到１０％。　每种试验都有其优点及缺点，目前尚没有一种　试验可以模拟钢筋在混凝土构件中真实的粘结锚固　学者们通常使用钢筋的实际腐蚀率来衡量腐蚀　效果。钢筋的实际腐蚀率按照腐蚀前后钢筋的质量　情况。目前通过这两种试验研究锈蚀钢筋与混凝土　粘结的国内外的学者包括：Ａ１一Ｓｕｌａｉｍａｎｉ　、Ｒｏｄｒｉｇｕ—　ｅｚ损失率计算。钢筋的实际平均腐蚀率为粘结长度内　的质量损失与无腐蚀时对应长度的钢筋质量之比，见　式（２）。　Ｇ　一Ｇ　［　、Ｃａｂｒｅｒａ［　、Ａｌｍｕｓａｌｌａｍ［　］、Ｆｕ和Ｃｈｕｎｇ　、Ａｍ．　１ｅｈ　、Ｓｔａｎｉｓｈ　、Ａｕｙｅｕｎｇ　、Ｌｅｅ　、Ｃｈｕｎｇ　、张伟　ＣＲ＝　。一　×１００％　ｇｏ。　（２）　平¨　以及方从启¨纠等人。　目前主要的拉拔试验见表１。表中，　为混凝　．式（２）中：Ｇ　一腐蚀率；　Ｇ　一无腐蚀时钢筋质量；　土的轴心抗压强度；　为钢筋屈服强度；Ｄ为钢筋直　．径；Ｃ为混凝土保护层最小厚度。　Ｇ一腐蚀之后钢筋质量；　ｇ　一单位长度钢筋的质量；　Ｚ一粘结长度。　相对拉拔试验，使用梁式试验研究较少，具体试　验参数见表２。　表１拉拔试验研究现状　说明：配置箍筋一列，８／７０表示配置直径为８　ｆｉｌｍ的钢筋，间距７０　ｍｌｎｆ。　表２梁式试验研究现状　浙江建筑　２０１１年第２８卷　４粘结强度模型　１９９６年，Ｃａｂｒｅｒａ等人　根据试验结果拟合数　的关系函数。　类似的情况，陈静等人　建立理论模型，提出基　于位置函数的锈蚀钢筋粘结滑移本构关系。她将曲　线划分为五个阶段：微滑阶段、滑移段、劈裂段、下降　段及残余段。理论模型建立主要考虑钢筋锈蚀后体　据，提出线性公式（３），用来计算锈蚀钢筋与混凝土　的粘结强度。　＝２３．４７８—１．３１３Ｃ。　（３）　积膨胀产生的锈胀压应力，锈蚀后钢筋的半径损失，　混凝土有效保护层厚度的改变，锈蚀后钢筋与混凝土　式（３）中：Ｕｂ一锈蚀钢筋与　昆凝土的粘结强度（ＭＰａ）；　Ｃ　一锈蚀率（％）。　之间摩擦系数的改变以及特征滑移值的改变。通过　Ｃａｂｒｅｒａ等人认为，随着腐蚀率的增加，钢筋与　混凝土的粘结强度会逐渐降低。　Ｌｅｅ等根据试验结果，利用数值方法拟合出锈　蚀钢筋粘结强度经验公式（４）。　“　＝５．２１ｅ　。　（４）　Ｌｅｅ等人　的公式表明了类似的规律，即锈蚀　率对粘结强度的不利影响是连续存在的。　２００４年，Ｃｂｕｎｇ等人¨　在试验的基础上，提出　了与锈蚀率ｃ　有关的分段函数表达形式的锈蚀钢　筋与混凝土粘结强度计算公式（５）与式（６）。　Ｕ　６＝１６．８７　Ｃ。≤２．０　（５）　ｕ６＝２４．７ｃｏ－””　Ｃ。＞２．０　（６）　公式表明，当腐蚀率ｃ　≤２．０％时，粘结强度不　随腐蚀率的增加而变化；当腐蚀率Ｃ　＞２．０％时，粘　结强度随腐蚀率的增加而降低。　２００８年，Ｂｈａｒｇａｖａ等人¨　收集前人试验数据，　按照试验方式的不同，分别拟合了粘结强度随锈蚀　率变化的经验公式。公式关键参数为衰减系数Ｒ。　对于拉拔试验，存在如式（７）、式（８）的衰减系　数Ｒ与锈蚀率Ｃ　的关系。　Ｒ＝１．０　Ｃ。≤１．５　（７）　Ｒ：１．１９２ｅ　“　Ｃ　＞１．５　（８）　对于梁式试验，存在如下关系。　Ｒ：１．０　Ｃ。≤１．５　（９）　Ｒ＝１．３４６ｅ　”ｏ　Ｃ　＞１．５　（１０）　５粘结滑移本构模型　平均粘结滑移关系曲线可以划分为多个阶段描述。　张伟平等　将曲线划分为滑移段、增裂段、下降段和残　余段四段。其中滑移段基本呈现线性，劈裂段、下降段接　近二次抛物线，残余段为水平直线。将以上因素综合，可　以得到跟位置函数相关的粘结滑移本构关系式（１１）。　．ｒ　（ｓ，　）＝　（　）孑　（Ｓ　）　（１１）　式中：　（　）表示与位置有关的函数，用以描述前述　四个阶段；　（Ｓ　）表示用平均滑移与平均粘结应力　粘结滑移机理分析得到的单调荷载锈蚀后粘结滑移　曲线与不同的试验结果都能较好的吻合，但反复荷载　下的粘结滑移关系可以在模型基础上进一步完善。　６有限元分析　Ｌｕｎｄｇｒｅｎ等人在２００２年使用有限元程序ＤＩＡＮＡ　模拟了锈蚀钢筋与混凝土的粘结情况。２００３年，Ｂｅｒ—　ｒａ等人通过有限元模拟分析了不同约束情况对锈蚀　钢筋与混凝土粘结性能的影响。２００５年，方从启等人　使用有限元分析了锈蚀钢筋与混凝土的粘结机理，并　与试验结果进行了对比。在他的模拟中，混凝土和钢　筋均使用了实体单元，钢筋与混凝土的粘结单元使用　考虑了名义应力、粘结应力和相对滑移量的关系函数。　分析结果表明，由于所使用模型是基于大滑移量情况　的本构关系，因此模拟结果与试验结果有一定出入。　７　结　语　通过对研究现状的分析，可以从以下几方面深　入锈蚀钢筋与混凝土粘结性能的研究：　（Ｉ）目前对于锈蚀钢筋与混凝土粘结锚固性能　的试验研究以拉拔试验为主，但更能反映实际钢筋　与混凝土锚固情况的试验方法有待于进一步探讨。　（２）电流加速腐蚀方法是目前广泛使用的加速　钢筋腐蚀速度的方法，但其腐蚀效果往往难以达到　期望值。　（３）学者对于腐蚀率对粘结强度的影响具有普　遍共识，即在１．５％～２％的小腐蚀率情况下，腐蚀　率对钢筋与混凝土的粘结强度没有影响，当腐蚀率　继续增大时，会对粘结强度产生不利影响。　（４）目前研究得到的粘结滑移本构模型的形式　基本一致，都是与粘结位置有关的函数表达式。　（５）对于锈蚀钢筋与混凝土粘结锚固的有限元　模拟尚处于不成熟阶段，更精确粘结滑移本构关系　的研究进展会推动有限元模拟的进一步开展。　（下转第２９页）　第２期　方叫，隧１±　舟等：土钉墙与排桩内支撑复合支护技术在基坑工程中的应用　２９　水平位移／ｍｍ　０　０　２　５　１０　１５　２Ｏ　２５　５　结　语　本基坑工程结构设计方案，对上部的填土、粉质　４　姜　账６　８　１０　一ｌ１　２１　ｌ１　２４　——一ｌｌ　２２　ｌ１　２６　—１１　２９　一　１１　２８　１２　０１　１２　０４　—１１　２３　１１　２７　１１　３Ｏ　黏土采用了土钉支护，下部采用钻孔灌注桩支护加　一１２　Ｏ２　，ｌ２　０３　ｌ２　０６　一一道钢筋混凝土水平支撑。地下水控制采用水泥搅　１２　Ｏ５　ｌ２　０７　—１２　０９　ｌ２　２４　１２１ｌ　１２　２５　ｌ２　１３　ｌ２　２ｌ　一１２　１４　岫　ｌ２１６　～拌桩。与其他方案相比，本方案具有造价低、工期　短、施工方便、安全度高的优点。　ｌ２　一１２　３Ｏ　图８　ＣＸ５深层土体水平位移　实际的监测数据显示围护结构的变形（深层水　平位移）主要发生在土钉墙施工、挖土方至钻孔桩　水平位移／ｍＩＴ１　０　５　１０　ｌ　５　２０　２５　３Ｏ　３５　顶、浇注支撑及压顶梁期间，当支撑达到龄期要求往　¨　｛　Ｉ　∥　，焱　下挖土方直至拆撑整个阶段，变形速率较小。本方　｝　ｉ　７　ｕ　０　Ｉ　案的成功使用，对于类似深基坑工程具有一定的借　６　瓣　ｊ　／　／　一１…１１ｌ　２２一Ｉ６一ｌ１　２３７　ｌ—一ｌ１　２３５０　鉴意义。　近年来土钉墙与排桩加内支撑的支护体系应用　—１２　０１一ｌ２　０４一一１２　Ｏ５　８　：　１２　０６　ｌ２　０７　１２　Ｏ８　开始推广，但应注意的是由于上部土钉墙部分的变　１２　０９　１２　１ｌ　１２　１３　ｌ０　１２１４一ｌ２１６一　１２　２１　形较内支撑围护体系大，对于场地环境复杂，周边建　１２　１２　２４＊ｌ２　２５　１２　３Ｏ　筑物对变形要求严格的工程，应做进一步的研究　图９　ＣＸ６深层土体水平位移　论证　从以上６幅实测图中可以看出，主要控制方向　参考文献　的水平位移基本发生在地面以下３　ｍ范围之内。最　黄强，杨斌，李荣强，等．ＪＧＪ　１２０－９９建筑基坑支护技术规　大水平位移深度主要发生在地表；基坑开挖过程情　程［ｓ］．北京：中国建筑工业出版社，１９９９．　况正常，在支撑拆卸完毕，工程施丁结构达±０．０期　［２］　吴铭炳，林大丰，戴一鸣，等．坑中坑基坑支护设计与监测［Ｊ］．　间，对各监测孔继续进行了连续监测和观测。结果　岩土工程学报，２００６，２８（增刊）：ｌ５６９—１５７２　［３］　刘俊岩，应惠清，孔令伟，等．ＧＢ　５０４９７—２００９建筑基坑工程监　表明，基坑稳定。　测技术规范［Ｓ］．北京：中国计划出版社，２００９．　（上接第１８页）　［８］　Ｓｔａｎｉｓｈ　Ｋ，Ｈｏｏｔｏｎ　Ｒ　Ｄ，Ｐａｎｔａｚｏｐ０ｕ１ｌｌｌＩ　Ｓ　Ｊ．　Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｎ　参考文献　ｂｏｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｌｌ　ｉｎ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］　ＡＣＩ　Ｓｔｒｕｃｔ．Ｊ，１９９９，９６　Ａｕｙｅｕｎｇ　Ｙ．Ｂｏｎｄ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｃｏｒｒｏｄｅｄ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ａｎｄ　（６）：９１５—９２１．　ｗｉｔｈｏｕｔ　ｃｏｎｆｉｎｅｍｅｎｔ［Ｄ］．Ｎｅｗ　Ｂｒｕｎｓｗｉｃｋ　Ｒｕｔｇｅｒｓ：Ｔｈｅ　Ｓｔａｔｅ　Ｕｎｉ—　［９］　Ａｕｙｅｕｎｇ　Ｙ，Ｂａｌａｇｕｒｕ　Ｐ，Ｃｈｕｎｇ　Ｌ．Ｂｏｎｄ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｃｏｒｒｏｄｅｄ　ｒｅ・　ｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｎｅｗ　Ｊｅｒｓｅｙ，２００１．　ｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｂａｒｓ［Ｊ］．ＡＣＩ　Ｍａｔｅｒ．Ｊ，２０００，９７（２）：２１４—２２０．　［２］　Ａ１一Ｓｕｌａｉｍａｎｉ　Ｇ　Ｊ，Ｋａｌｅｅｍｕｌｌａｈ　Ｍ，Ｂａｓｕｎｂｕｌ　Ｉ　Ａ　ａｎｄ　Ｒａｓｈｅ．　［１Ｏ］　Ｌｅｅ　Ｈ　Ｓ，Ｎｏｇｕｃｈｉ　Ｔ，Ｔｏｍｏｓａｗａ　Ｆ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｐｒｏｐ—　ｅｄｕｚｚａｆａｒ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｃｒａｃｋｉｎｇ　ｏｎ　ｂｏｎｄ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｅｒｔｉｅｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ａｓ　ａ　ｆｕｎｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｅ—　ａｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｏｆ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｍｅｍｂｅｒｓ［Ｊ］．ＡＣＩ　Ｓｔｒｕｃｔ　Ｊ，　ｇｒｅｅ　ｏｆ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｅｍ．Ｃｏｎｃｒ．Ｒｅｓ．，２００２，３２　１９９０，８７（２）：２２０—２３１．　（８）：１３１３—１３１　８．　［３］　Ｒｏｄｒｉｇｕｅｚ　Ｊ，Ｏｒｔｅｇａ　Ｌ　Ｍ，Ｇａｒｃｉａ　Ａ．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｏｆ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｉｎｇ　ｂａｒｓ　Ｌａｎ　Ｃｈｕｎｇ，Ｊａｎｇ—Ｈｏ　Ｊａｙ　Ｋｉｍ，Ｓｅｏｎｇ－Ｔａｅ　Ｙｉ　Ｂｏｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｐｒｅ—　ａｎｄ　ｓｅｒｖｉｃｅ　ｌｉｆｅ　ｏｆ　Ｒ／Ｃ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ：Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ａｎｄ　ｂｏｎｄ　ｄｅｔｅｒｉｏｒａ，　ｄｉｃｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｒｅｉｎｆｏｒｅｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｍｅｍｂｅｒｓ　ｗｉｔｈ　ｈｉｇｈｌｙ　ｃｏｒｒｏｄｅｄ　ｒｅｉｎ　ｔｉｏｎ［Ｃ］／／Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｃｒｏｓｓ　Ｂｏｒｄｅｒｓ，Ｐｒｏｃ．，Ｖｏ１．ＩＩ，Ｏｄｅｎｓｅ，　ｆｏｒｃｉｎｇ　ｂａｒｓ［Ｊ］．Ｃｅｍ．Ｃｏｎｃｒ．Ｒｅｓ，２００８，３０：６０３—６ｌｌ　Ｄｅｎｍａｒｋ．１９９４：３１５—３２６．　［１２］　张伟平，张誉．锈胀开裂后钢筋混凝土粘结滑移本构关系　［４］　Ｃａｂｒｅｒａ　Ｊ　Ｇ．　Ｄｅｔｅｒｉ０ｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｓｔｅｅｌ　研究［Ｊ］．土木工程学报，２００１，３４（５）：４Ｏ一４４．　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｅｍ．Ｃｏｎｃｒ．Ｃｏｍｐｏｓ，１９９６，１　８（１）：４７—５９．　［１３］　Ｆａｎｇ　Ｃ，Ｌｕｎｄｇｒｅｎ　Ｋ，Ｃｈｅｎ　Ｌ，ｅｔ　ａ１．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｎ　［５］　Ａｔｍｕｓａｌｌａｍ　Ａ　Ａ．Ａ１．Ｇａｈｔａｎｉ　Ａ　Ｓ．Ａｚｉｚ　Ａ　Ｒ　ａｎｄ　Ｒａｓｈｅｅｄｕｚｚａｆａｒ．　ｂｏｎｄ　ｉｎ　ｒｅｉｎｆｏｒｅｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ『Ｊ］．Ｃｅｍ．Ｃｏｎｃｒ．Ｒｅｓ，２００４．３４　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｏｎ　ｂｏｎｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ［Ｊ］．Ｃｏｎｓｔｒ．　（１１）：２１５９—２１６７．　Ｂｕｉｌｄ．Ｍａｔｅｒ　，１９９６，１０（２）：１２３—１２９．　［１４］　Ｋａｐｉｌｅｓｈ　Ｂｈａｒｇａｖａ，Ｇｈｏｓｈ　Ａ　Ｋ，Ｙａｓｕｈｉｒｏ　Ｍｏｉｌ，Ｒａｍａｎｕｊａｍ．Ｓｕｇ—　［６］　Ｆｕ　Ｘ，Ｃｈｕｎｇ　Ｄ　Ｄ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｂｏｎｄ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｇｅｓｔｅｄ　Ｅｍｐｉｒｉｃａｌ　Ｍｏｄｅｌｓ　ｆｏｒ　Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ—Ｉｎｄｕｃｅｄ　Ｂｏｎｄ　Ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ　ｉｎ　ａｎｄ　ｓｔｅｅｌ　ｒｅｂａｒ［Ｊ］Ｃｅｍ．Ｃｏｎｃｒ．Ｒ　，２００４，２７（１２）：１８１１—１８１５．　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＡＳＣＥ　Ｊ，２００８，１３４（２）：２２１—２３０．　［７］　Ａｍｌｅｈ　Ｌ．Ｍｉｒｚａ　Ｓ．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｎ　ｂｏｎｄ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｓｔｅｅｌ　ａｎｄ　［１５］　陈　静，刘西拉．锈蚀钢筋混凝土构件粘结滑移本构模型　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＡＣＩ　Ｓｔｒｕｅ１．Ｊ，１９９９，９６（３）：４１５—４２３．　［Ｊ］．四川建筑科学研究，２００８，３４（４）：１—７