简支梁计算书

工程概况: 如图示

由《荷载规范》楼面活荷载取2.0KM/mm2扶手线荷载取0.5KN/mm2 拟采用GL1 GL2作为新加楼板的承载梁 一、次梁计算

次梁拟取HW150X150 Q235 热轧型钢 ，与主梁铰接。 1、截面特性计算及相关参数如下

A =4.0550e-003; Xc =7.5000e-002; Yc =7.5000e-002; Ix =1.6600e-005; Iy =5.6400e-006; ix =6.3900e-002; iy =3.7300e-002; Wx=2.2100e-004;

Wy=7.5100e-005; \\

f=215N/mm2 fv=125N/mm2

2、荷载参数

简支梁自重标准值: Gl，k=0.0318(KN/M)

次梁上栏杆线荷载作用标准值Gf,,k=0.5;(KN/M) 木格栅及地板自重2KN/m2

折算成线荷载Gm=21=2(KN/M) 合计G=2.818KN/M

由楼板活荷载折算成次梁线荷载标准值为 Qk=21=2KN/M) 3、内力计算 支座反力标准值

△ 恒载标准值支座反力

左支座反力 Rd1=4.653, 右支座反力 Rd2=4.653

△ 活载标准值支座反力

左支座反力 Rl1=3.300, 右支座反力 Rl2=3.300

计算M

取跨中作为控制截面分析

2.823.3223.321.2SG+1.4SQ=1.2+1.4=8.42KN*M

882.823.3223.321.35SG+0.71.4SQ=1.35+1.40.7=7.85KN*M

88取大值 M=8.42KN*M

计算V

1.2SG+1.4SQ=1.223.32.823.3+1.4=10.203KN 222.823.323.3=9.516KN 1.40.7221.35SG+0.7*1.4SQ=1.35取大值 V=10.203KN

4、局部稳定验算

缘宽厚比 B/T=6.43 < 容许宽厚比 [B/T] =13.0

腹板计算高厚比 H0/Tw=16.93 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.0

局部稳定验算满足

5. 简支梁截面强度验算

M8.42106N*mm36.28N/mm2f215N/mm2 5zWnx1.052.2110mmVS10.20103(150107065733)22=10.535N/mm f215N/mmItw1.6601077强度验算满足

6. 简支梁整体稳定验算

yly/iy330088.472 37.3l1t13300101.4662 b1h150150b0.69+0.13=0.880

bbyt122354320Ah4320405515088.472102235[1()]0.880[1()]225W4.4hf4.4150235y88.4722.2110x1y =2.235

'1.07 取b0.282b0.944<1

Mx8.4210622

梁整体稳定计算最大应力=40.36(N/mm)7. 简支梁挠度验算 5(SgQg)l4384EI2.135mm<[]=l/250=13.2mm

次梁验算满足

二、主梁计算

主梁拟采取HW175175Q235 热轧型钢 1、截面特性计算及相关参数如下 (m)

A =5.1430e-003; Xc =8.7500e-002; Yc =8.7500e-002; Ix =2.9000e-005; Iy =9.8400e-006; ix =7.5000e-002; iy =4.3700e-002; W1x=3.3100e-004; W2x=3.3100e-004; W1y=1.1200e-004; W2y=1.1200e-004; f=215N/mm2 fv=125N/mm2 2、荷载参数

由次梁传递过来的集中力，作用于主梁跨中 由恒载产生的作用力P1=24.653=9.306KN 由活载产生作用力P2=23.3=6.6KN 自重=0.404KN/M

3、内力计算 计算M

取跨中作为控制截面分析

0.404429.30646.641.2SG+1.4SQ=1.2（+）+1.4=16.757KN*M

8489.30640.404426.64)+1.40.71.35SG+1.4*0.7*SQ=1.35(=16.888KN*M 488取大值 M =16.888KN*M

计算V

1.2SG+1.4SQ=1.2（

6.69.3060.4044+）+1.4=11.173KN

2229.3060.40446.6=10.642KN )+1.40.72221.35SG+1.4*0.7*SQ=1.35(取大值 V =11.173KN*M

4、局部稳定验算

翼缘宽厚比 B/T=5.85 < 容许宽厚比 [B/T] =15.0

腹板计算高厚比 H0/Tw=14.86 < 容许高厚比[H0/Tw]=80.0

局部稳定验算满足

5. 简支梁截面强度验算

M16.88106N*mm2248.57N/mm f215N/mmzWnx1.053.31105mmVS11.73103(175118276.57.538)=9.688N/mm2f215N/mm2 7Itw2.90107.5强度验算满足

6. 简支梁整体稳定验算

yly/iy400091.53 43.7l1t14000101.3062 b1h175175b0.69+0.13=0.860

bbyt122354320Ah4320514317591.53112235[1()]0.860[1()]25W4.4hf4.4175235291.533.3110x1yy0.282 =3.267

'1.07 取bb0.983<1

Mx16.88810622

梁整体稳定计算最大应力=77.73(N/mm)7. 简支梁挠度验算

(SgQg)l348EI5(SgQg)l4384EI1.67+2.21=3.88mm<[]=l/250=16mm

主梁挠度验算满足

主梁验算满足