梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书讲解

算书

计算依据：

1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 600X1100 4.3 20 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 600×1100 15 250 二、荷载设计 模板 楼板模板自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 模板及次楞 楼板模板 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m) 233混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 33 2基本风压ω0(kN/m) 0.45 地基粗糙程度 风荷载标准值ωk(kN/m) 2B类(城市郊区) 非自定义:0.09 模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 4.3 1 风荷载体型系数μs 0.2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立杆纵距是否相等 梁跨度方向立杆间距la(mm) 梁底两侧立杆间距lb(mm) 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm) 板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm) 梁底增加立杆根数 每跨距内梁底支撑次楞根数 每跨距内梁底支撑次楞间距(mm) 梁底支撑主楞最大悬挑长度(mm) 梁底支撑次楞左侧悬挑长度a1(mm) 梁底支撑次楞右侧悬挑长度a2(mm) ''梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向 是 900 600 1500 600 900、900 居中 300 600 600 0 6 180 0 0 0 设计简图如下：

平面图

立面图

四、模板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度t(mm) 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 验算方式 215 1.4 三等跨连续梁 按三等跨连续梁计算： 截面抵抗矩：W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4

q1＝[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3]×0.6＝25.322kN/m

q1静＝1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×0.6＝22.802kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.6＝2.52kN/m

q2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.1+1×3]×0.6＝18.69kN/m 简图如下：

1、抗弯验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×22.802×0.182+0.117×2.52×0.182＝0.083kN·m σ＝Mmax/W＝0.083×106/22500＝3.708N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×22.802×0.18+0.617×2.52×0.18＝2.742kN τmax=3Vmax/(2bh)=3×2.742×103/(2×1000×15)=0.274N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×18.69×1804/(100×6000×168750)＝0.131mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[180/150，10]＝1.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×22.802×0.18+1.2×2.52×0.18＝5.059kN 标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1.1q2L＝1.1×18.69×0.18＝3.701kN

五、次楞验算

次楞类型 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞截面惯性矩I(cm) 432方木 13 64 256 次楞截面类型(mm) 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 次楞弹性模量E(N/mm) 2260×80 1.3 9000 承载能力极限状态： 模板传递给次楞q1＝5.059/0.6＝8.432kN/m 次楞自重q2＝1.35×(0.3-0.1)×0.18＝0.049kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载

F1=[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1.35×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.449kN

梁右侧楼板传递给次楞荷载

F2=[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1.35×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.449kN

正常使用极限状态：

模板传递给次楞q1＝3.701/0.6＝6.168kN/m 次楞自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.18＝0.036kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载

F1=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.25+1×3)×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.33kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载

F2=(1×0.1+1×(24+1.1)×0.25+1×3)×(0.6-0.6/2)/2×0.18+1×0.5×(1.1-0.25)×0.18＝0.33kN 计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

1、抗弯验算

次楞弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.366×106/64000=5.724N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

次楞剪力图(kN)

Vmax＝2.993kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.993×1000/(2×60×80)＝0.935N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

次楞变形图(mm)

νmax＝0.614mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝2.993kN，R2＝2.993kN 正常使用极限状态

R'1＝2.191kN，R'2＝2.191kN

六、主楞验算

主楞类型 主楞计算截面类型(mm) 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主楞弹性模量E(N/mm) 主楞计算方式 受力不均匀系数Ks 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 0.6 主楞截面类型(mm) 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞截面惯性矩I(cm) 可调托座内主楞根数 432Ф48×3 205 4.49 10.78 2 主楞自重忽略不计，主楞2根合并，其受力不均匀系数Ks=0.6 由上节可知P＝max[R1，R2]×0.6＝1.796kN，P'＝max[R1'，R2']×0.6＝1.315kN

主楞计算简图一

1、抗弯验算

主楞弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.776×106/4490=172.829N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主楞剪力图一(kN)

Vmax＝4.526kN

τmax=2Vmax/A=2×4.526×1000/424＝21.349N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

主楞变形图一(mm)

跨中νmax＝1.448mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=9.842kN

用次楞的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一

立杆1：R1＝9.842kN，立杆2：R2＝9.842kN

立杆所受主楞支座反力依次为:立杆1:P1=9.842/0.6=16.404kN,立杆2:P2=9.842/0.6=16.404kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 是否考虑荷载叠合效应 可调托座 是 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 可调托座最大受力N＝1.05×max[P1，P2]＝17.224kN≤[N]＝30kN 满足要求！

八、立杆验算

钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 支架立杆计算长度修正系数η 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 Q345 15.9 1.2 300 钢管计算截面类型(mm) 立杆截面面积A(mm) 立杆截面抵抗矩W(cm) 悬臂端计算长度折减系数k 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.7 0.15 1、长细比验算 hmax=max(ηh,h+2ka)=max(1.2×1500,1500+2×0.7×600)=2340mm λ=hmax/i=2340/15.9=147.17≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.238 2、风荷载计算

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.09×0.9×1.52/10＝0.023kN·m KH=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005×(4.3-4)]=0.999

立杆最大受力Nw＝max[P1，P2]+1.35×0.15×(4.3-1.1)+Mw/lb＝max[16.404，16.404]+0.648+0.023/0.6＝17.09kN

f＝1.05×N/(φAKH)+Mw/W＝1.05×17089.813/(0.238×424×0.999)+0.023×106/4490＝183.211N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.3/15=0.287≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！